铌-钛微合金化高强钢连续冷却的相变规律

利用Gleeble 3500热模拟试验机研究了铌-钛微合金化试验钢在变形与未变形条件下的连续冷却相变规律。研究结果表明:试验钢在2~50℃/s的较大冷速范围内均可获得贝氏体组织,且随着冷却速度的增加,组织中粒状贝氏体的量下降,板条贝氏体的量增加;同时变形促进相变,有利于奥氏体中新相的形成。用热膨胀法建立了试验钢静态与动态条件下的连续冷却转变(CCT)曲线。     

X80管线钢连续冷却转变规律的研究

利用Gleeble2000热模拟试验机,研究了X80管线钢在连续冷却条件下的组织变化规律,绘制了试验条件下X80管线钢的动态CCT曲线。结果表明:X80管线钢组织随着冷却速度的提高,逐渐由PF和少量P转变为GB类组织。实验室条件下X80管线钢以15~30℃/s的速度冷却后的组织类型为GB+FB+少量M/A岛,同时转变终止温度为450℃,可基本完成组织转变。这种组织结构有利于获得高强度和高韧性。     

石油套管用钢ERW-N80-1的连续冷却相变

采用Gleebl-3800热摸拟试验机,测定了石油套管用钢ERW-N80-1的动态CCT曲线,并通过光学显微镜和电子显微镜对连续冷却后的组织和第二相析出物进行了观察和分析。结果表明：随着冷却速度的提高,在连续冷却转变组织中依次出现多边形铁素体、粒状贝氏体、板条状贝氏体、针状贝氏体、板条状马氏体和针状马氏体,M/A组织的...     

一种空冷贝氏体钢连续冷却转变曲线的测定

采用Formastor-F型全自动相变仪测定了一种空冷贝氏体钢的静态CCT曲线,并研究了冷却速度对显微组织、硬度的影响。结果表明:当0.04℃/s≤冷速0.35℃/s,室温组织为贝氏体;当0.35℃/s≤冷速1℃/s时,室温组织为贝氏体/马氏体复相组织;当冷速≥1℃/s时,室温组织为马氏体;当冷速小于1℃/s时,硬度呈线性增长,当冷速在1~10℃/s时,硬度基本保持不变,大约为600 HV。     

变形工艺对Q345 GJC高建钢连续冷却相变的影响

借助Gleeble-2000型热力模拟实验机,研究了Q345GJC高建钢奥氏体连续冷却过程的相变规律,结合热膨胀法和金相法,分别构建实验钢奥氏体动态和静态连续冷却相变曲线(CCT),分析了加速冷却、热变形和工艺温度对实验钢相变的影响。结果表明,与静态CCT曲线比较,实验钢的动态CCT曲线整体向左上方移动,γ/α相变开始温度随冷却速度的增大而逐渐降低;高温变形对铁素体和珠光体组织转变有利,扩大了铁素体相变区,但阻碍了贝氏体相变;奥氏体变形对贝氏体转变是双重的,高冷速变形促进贝氏体相变,低冷速变形抑制贝氏体相变。     

X70管线钢连续冷却过程的相变研究

以两种微合金化方式(Nb、V、Ti和Nb、V、Ti、Mo)的X70管线钢为研究对象,在MMS-200热模拟试验机上进行了双道次轧制工艺模拟试验,研究不同卷取温度、冷却速度对X70显微组织的影响.结果表明,随着卷取温度的降低及冷速的提高,金相组织细化.卷取温度在520℃、冷速在15℃/s左右可以得到较为理想的针状铁素体组织.Nb、V、Ti微合金化管线钢,当冷却速度为15℃/s时,带状组织完全消失.     

25MnVK钢奥氏体的连续冷却相变

采用THERMECMASTOR-Z热模拟试验机研究25MnVK钢变形奥氏体在连续冷却过程中的相变规律,用膨胀法结合金相组织以及硬度值测定该钢的连续冷却转变曲线(CCT).结果表明,该钢的奥氏体化温度为920 ℃.当连续冷却速度小于2 ℃/s时得到的组织为铁素体 珠光体,大于2 ℃/s时出现贝氏体,大于50 ℃/s出现马氏体组织,所以通过控制不同的冷速,可以得到适合的组织.为制定25MnVK钢加热制度和控冷工艺提供了基本条件.此外V的加入使得钢的组织转变得到明显的推迟,CCT曲线右移,钢的淬透性得到提高.     

3CrMnMoVS钢连续冷却下的金相组织

测定了3CrMnMoVS钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),并利用CCT曲线着重分析该钢在中等冷速(200—1000℃/h)下连续冷却后的光学和薄膜金相组织。结果表明,在冷却速度大于0.72℃/S条件下连续冷却,金相组织主要是板条马氏体。空冷条件下,其金相组织主要是中温转变产物:B_粒+B_上+B_下的精细混合组织,且基体上弥散分布细小颗粒状VC。     

含Mo低碳贝氏体钢形变奥氏体连续冷却相变规律研究

在Gleeble-1500热力模拟试验机上,利用热膨胀法测定了两种含Mo低碳贝氏体钢在850℃变形30%后再以不同冷却速度冷却到室温的连续冷却相变曲线(CCT曲线),在Axiovert 200 MAT光学显微镜下检测冷却后的组织.结果表明,奥氏体化的低碳钢低速冷却后的组织主要由粗大的铁素体和少量颗粒状珠光体组成;提高连...     

冷却速度对F40高强度船板相变的影响

通过热模拟试验测定了F40高强度船板在1~35℃/s冷速下的相变过程,绘制出连续冷却转变(CCT)曲线,分析了不同冷却速度对相变规律和组织演变的影响.结果表明,F40 Ar3为760℃,冷速在5~15℃/s时组织主要为准多边形及针状铁素体,是F40比较理想的组织形态.     

Nb-Ti微合金钢连续冷却相变的研究

利用Gleeble-2000热模拟实验机,测定了Nb-Ti微合金钢变形奥氏体的CCT曲线,研究了冷却速度对连续冷却相变及显微组织的影响,利用碳萃取复型法对第二相析出物进行了分析。结果表明,随冷却速度提高,Nb-Ti微合金钢相变温度降低,组织细化,铁素体的形貌从多边形逐渐向针状转变;随冷却速度的增加,第二相析出物增多且变得细小。     

17MnNiVNbR钢的连续冷却转变行为研究

利用Formastor-FII型膨胀仪和Gleeble-3800热模拟试验机,结合显微组织观察和硬度测试,研究了压力容器用钢17MnNiVNbR的静态和动态连续冷却转变行为,并分析了热变形对相变行为的影响。实验结果表明:冷却速率较低时,17MnNiVNbR钢的相变组织为先共析铁素体和珠光体;随着冷却速率的增加,依次出现贝氏体和马氏体。热变形能提高铁素体、珠光体和贝氏体的相变温度,并使连续冷却转变曲线向左上方移动。     

低碳贝氏体钢连续冷却相变规律研究

利用Gleeble1500热/力模拟实验机,研究了抗拉强度为700 MPa级的低碳贝氏体钢的相变规律,分析了不同冷却速率对钢组织及性能的影响。结果表明：轧后试样在1℃/s～30℃/s较宽的冷却速度范围内均可得到贝氏体组织,并随着冷却速度的增加,显微组织以粒状贝氏体为主转变为以性能优良的板条贝氏体和马氏体为主,在不降低韧性指标的前提下,提高了强度,为700 MPa级的低碳贝氏体钢工艺制度的制订提供了依据。     

75 Cr1钢连续冷却转变曲线的研究

利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺生产的高碳高强度75Cr1钢的CCT曲线,测得临界点Ac1．Ac3和Ms。使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的75Cr1钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的75Cr1钢的淬透性好。     

含钛微合金钢连续冷却转变的研究

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了不同钛含量对微合金钢连续冷却转变的影响,用热膨胀法建立了静态和动态条件下的连续冷却转变曲线(CCT),为含钛微合金钢制定合理的控冷控轧工艺提供了依据。研究表明,在较宽的冷却速度范围内(2—20℃／s)都有贝氏体组织生成;随含钛量增加,γ-α相变点上移,扩大了先共析铁素体形成的冷却速度区间;在动态条件下出现了只有多边形先共析铁素体和珠光体的组织。     

Q345E钢冷却过程中相变的研究

通过模拟试验,测定了Q345E钢的CCT图,确定了不同冷却条件下钢中相变的开始点和终了点,研究了变形量对转变开始点的影响,发现高于再结晶温度时转变开始温度随着变形量的增加而升高,这是变形诱导相变影响的结果。文中还用CCT图曲线对现场冷却过程的相变进行了模拟分析。     

奥氏体变形及其对连续冷却相变的影响

利用THERMECMASTOR-Z型热模拟实验机，研究了低碳Mn-Nb-Ti微合金钢在高温下的奥氏体变形及其在连续冷却过程中的相变特征，建立了一定变形条件下的动态CCT曲线。实验结果表明，该钢种再结晶温度为950～980℃。当总的变形程度相同时，在相同的冷却速度下，再结晶温度以下累积变形程度增加将对变形后组织的开始转变温度有一定影响。随着冷却速度的提高，相变温度下降。     

热变形条件对一种Cr-Mn-Mo-B钢连续冷却贝氏体转变的影响

用ＴＨＥＲＭＥＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ试验装置研究了热变形条件对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢连续冷却条件下贝氏体转变动力学及其产物形态的影响。试验结果表明，热变形温度对贝氏体转变开始温度的影响是非单调的，不同温度区间其变化规律不同，这一影响取决于热变形后奥氏体发生再结晶的程度。     

09MnVTiN钢再结晶奥氏体连续冷却转变的研究

本文利用Formastor-Press压力膨胀仪测试09MnVTiN钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线,并用金相法分析不同阶段淬火试样的组织。结果表明,再结晶控轧后,奥氏体区的冷却速度(1000～820℃)对再结晶奥氏体的晶粒尺寸和随后的连续冷却转变动力学都有影响。