冷冲裁力计算图使用说明

冷冲裁时,首先要根据冲裁力大小选择合适的冲床。根据冷冲裁力计算图,只要知道被冲裁板料的厚度、强度(或硬度)及工件直径(或线长度),就能够很方便的查到冲裁力。该计算图是根据冷冲裁力P=πdhσ_b计算出的。式中d——工件直径;h——板料厚度;σ_b——材料强度。图中的36条曲线是σ_b=38公斤/毫米~2时计算的,当材料强度大于38     

改变铸铝熔剂 提高ZL101的机械性能

我所某产品为了减轻重量,保证质量,要求铸铝合金的抗拉强度σ_b达250～260MPa,延伸率δ_5≥2％。而我所以往常用的铸铝是ZL101,部标HB962-70。例如砂型铸造(S)的ZL101,T_5热处理状态,σ_b是200MPa,δ_5是2％。又如砂型铸造变质处理(SB)的ZL101,T_6热处理状态,σ_b是230MPa,δ_6是1％,两种都不能满足要求。如果用新牌号,将给浇注工艺带来很多困难。而改变熔剂成份,却是行之有效的措施。     

新型水基淬火剂CL—1的应用

新型水基淬火剂代替油基淬火则可以防昌火灾,避免油烟,不污染环境,提高淬火工件的力学性能,同时降低成本,节约能源。 我厂在40L的30CrMo调质气瓶研制中,就采用了西安石油化工厂生产的CL-1新型水基淬火剂。使其瓶体的力学性能满足了产品设计要求,σ_b≥784MPa,σ_b≥637MPa,σ_5≥14%,σ_k≥68.6J/cm~2(常温)、44.1J/cm~2     

冲裁力速算公式

冲裁力的计算对于冲压生产是很重要的。通常计算冲裁力用的基本公式为:P=1.25δLσ_(cp)或P=δLσ_b 式中:P——冲裁时所需要的压力(公斤) L——冲裁件的周长(毫米) δ——冲裁材料厚度(毫米) σ_(cp)——材料的抗剪强度(公斤/毫米~2) σ_(b)——材料的抗拉强度(公斤/毫米~2) 下面介绍两个简便的冲裁力速算公式,如果采用这两个公式计算,可以简便而迅速地算出冲裁力。冲裁圆形工件或冲圆孔时冲裁力计算公式为:     

一种崭新的铆接工艺——应力波铆接

由于航天科学的高速发展,对材料的要求也越来越高。为了满足某些特殊要求,用高强度、耐高温、耐腐蚀的钛合金来代替铝合金。同时对钛合金的铆接工艺和铆钉材料也提出了相应要求。为此,我们对钛合金铆钉的铆接工艺进行了探索。钛材的屈强比σ_s/σ_b非常接近,手工铆接很难控制压力。当压力低于屈服限σ_8时,铆钉不会成形,而压力稍高时,又会因超过强度限σ_b而产生裂纹(钛合金的应力——应变曲线见图1)。所以用常规压缩空气驱动的气铆,铆接的合格率极低。有的单位为了避     

ZG1Cr13双相不锈钢的强韧性

前言自六十年代来,双相钢问世以来,世界各国对其强韧化机制,性能控制方法,工程应用等方面进行了广泛深入的研究,但研究工作大都偏重于低屈强比(σ_a/σ_b≈0.5)奥氏体或铁素体为基,分别以铁素体和马氏体为少量相的变形双相钢,而对高届强比(σ_a/σ_b≈0.8)马氏体—铁素体铸造双相钢的研究报道甚少。事实上,低碳Cr13型钢-适当控制化学成份及工艺条件-就是典型的马氏体-铁素体双相不锈钢,为了与该钢种在     

精冲模设计

精冲模具的设计主要从以下几个方面进行。 1.精冲压力精冲压力的计算是模具设计中十分重要的一个组成部分,其计算方法如下(图1): 总压力: P=P_1 P_2 P_3 P_4 冲裁力:P_1=L·S·τ·K; 压边力:P_2=c·P_1 反压力:P_3=f·P_1; 推件力:P_4=(0.07～0.1)P_1式中L——剪切线周长(毫米);τ——材料抗剪强度(公斤/毫米~2);     

微型计算机在材料拉伸试验中的应用

目前,各单位材料拉伸试验机大多是五、六十年代的老产品,测试手段落后。试验机配上微机,实现数据的自动采集与计算,无疑是实现材料试验机改造的良好途径。我们对现有的三种类型的老的拉伸试验机作了配上微处理机(苹果Ⅱ)的改造工作,对老试验机不需要任何更动,拉伸曲线直接由监视器屏幕上显示并拷贝在打印纸上,同时弹性模量(E)、流动极限(σ_(ζ上) ,σ_(ζ上)),以及强度极限σ_b也一并打印出来,全过程在三分钟左右完成。     

铸态高强韧性球墨铸铁的生产实践

对于小规模铸造厂(或车间),由于产品种类较多、批量小及球墨铸铁牌号杂,给生产带来了许多不便。为此,本厂期望在同等条件下用同一包铁液浇注出适合不同牌号要求的球墨铸铁件。通过实验,目前可以在铸态下稳定达到σ_b=580MPa、δ≥16％。各种变量搭配合适时也可达到σ_b≥600MPa、δ≥18％的水平。如果在处理铁液和浇注时采取些带倾向性的措施,可使性能稳定达到σ_b≥500MPa、δ≥18％或σ_b≥600MPa、δ≥10％的水平,从而实现用同一包铁液获得QT500—7、QT450—10,QT400—15以及     

深窄槽铣削加工

转子是构成滑片式回转空气压缩机的重要零件,转子槽的加工难度较大。图1是HY37型滑片式回转空压机转子工作图。转子由40Cr合金结构钢锻造毛坯,热处理后的机械性能是:抗拉强度σ_b≥650N/mm~2;弯曲疲劳极限σ_(-1)≥295N/mm~2;屈服强度σ≥450N/mm~2;布氏硬度为HB229～269。转子上有8个等分径向槽,槽宽为9.5_0~(+0.09)、槽深为89.2_0~(+0.14)、槽长度为1115.5,槽表面粗糙度R。值应小于2.5μm、形位公差要求如图1所注,转子净重750kg。     

形位误差的分散范围的计算

在精度分析中、误差的分散范围习惯上按公式P=6σ计算,即采用“6σ”原则。具体计算时,将理论标准差σ换成样本标准差S,用近似公式P=6S计算误差的分散范围。实际上,“6σ”原则是根据正态分布的特性导出来的。若误差值X的分布为N(0.σ~2)正态分布,即当X值有正态分布密度函数     

对闸板阀焊接工艺的改进

闸板阀门为日产DC-S115B泵易损件,日产阀门使用寿命为9000～11000立方米混凝土。阀门工作时受双向冲击载荷和强烈磨损,要求阀门有较高的耐磨性(≥HRC50)、冲击韧性(a_k≥5公斤力·米/厘米~2)及较高的强度(σ_b≥80公斤力/毫米~2。) 我厂选用国产50Mn钢作阀门材料,阀板与轴淬火后焊接,焊接接头     

40CrNiMOA钢螺栓剪切数据与强度的关系

通过对40 CrNiMoA 钢制造的结构螺栓的剪切试验数据的统计分析,得出了反映螺栓剪切强度值质量分布状况的直方图。结果表明:该螺栓的剪切强度是遵循正态分布规律的;通过对40CrNiMoA钢进行抗拉强度与抗剪强度关系的试验,得出了抗拉强度σ_b 与剪切强度τ_b的关系曲线以及抗拉强度σ_b。与剪切系数K 的关系曲线。试验表明:40 CrNiMoA 钢的剪切系数不是一个恒定的常数,它随着抗拉强度的提高而减小;而其剪切强度则是随着抗拉强度的提高而增大。其相关曲线可近似为直线关系。用最小二乘法,对抗拉强度与剪切强度的相关曲线进行线性拟合,从而可以求得40 CrNiMoA 钢σ_b 与τ_b的线性关系表达式和σ_b 与K 的关系式。40CrNiMoA 钢剪切试验数据的统计分折结果及其试验所得的关系曲线和数学表达式,为控制受剪螺栓的产品质量、选用和制定螺栓剪切强度设计规范提供了参数和依据。     

钢材机械性能的概率分布

在机械强度可靠性设计中,常用材料的机械性能的概率分布数据,例如在静强度的可靠性设计中用强度极限σ_b、屈服极限σ_s、延伸率δ及硬度H_B,在疲劳强度的可靠性设计中用疲劳极限σ_(-1)等。假设材料的机械性能数据是按正态分布的,则每个性能参数都要知道其均值及标准差。例如强度极限的均值以σ_b表示,其标准差以S_b表示等。目前,材料机械性能参数的统计特性数据很少,成为开展机械强度可靠性设计中存在的问题。本文主要根据某厂按GB 228—63的有关规定进行试验取得的数据,尽量采用大容量的子样。为使数据更有代表     

大减速比差动减速器

图一所示减速比为819的差动减速器,其减速原理如下:图二所示的圆锥齿轮动轴轮系,其转化机构的传动比 i_(ac)~b=ω_c-ω_b/ω_c-ω_b=-Zc/Za=-1     

全国锅炉行业青年焊工 焊接比赛基本知识考试试题

一、试填写下列空格(20分,每小题2分)1.锅炉压力容器常用钢材低碳钢有()、()、(),()等。2.低合金高强度钢有()、()、()、()等。3.焊接接头的机械性能中,下列符号的意义是:σ_b()、σ_s()、     

改制槽铣刀加工沟槽

某工件截面如图1所示,工件长度为1.5m和1m两种,材质为ZG40Mn2,其σ_b=900MPa,σ_s=750MPa,其它各面都已加工完,就剩下沟槽12×15难以加工。因为不管是刨削还是铣削,普通刀具(刨刀或铣刀)的装夹部位总是与大平面相互干涉从而不能切削。如用立铣刀(φ12)那么该立铣刀长径比大于18显然加工没有刚性,大锯片铣刀和切槽刨刀加工刚性都很差,无法使用。看来,只有专用刀具,才可完成沟槽加工。经分析研     

影响调质钢力学性能的十种因素

机械传动有大量的轴、连杆、曲柄、螺栓等受力结构件,应具有良好的综合力学性能,主要指标有:σ_bb、σ_bc、σ_b、σ_(-1)、σ_s、α_K、κ_IC、δ、φ、HB等,常选用中碳结构钢、合金结构钢制造,经调质热处理达到设计技术要求。实际生产中会出现力学性能全合格或部分合格现象,其影响因素主要有以下十种。     

抗硫化氢滚动轴承用的00Cr40Ni55Al3合金

00Cr40Ni55Al3合金是一种含3%Al的高Cr-Ni合金,高硬度耐热Ni基合金,以γ相为基的弥散硬化型合金。该合金固溶时效处理没有下列特点: 1.合金具有优良抗H_2S腐蚀性能,在硫化氢饱和溶液中,年腐蚀率接近于零。2.合金固溶时效后具有高的硬度和强度,σ_b≥150公斤/毫米~2,HRC≥55,δ≤5%。3.合金具有优良的冷加工工艺,合金固溶状态σ_b70～90公斤/毫米~2,δ20～30%,很容易通过冷轧和     

热处理对Ni-2.5%Be合金组织和性能的影响

系统地研究了热处理对Ni-2.5wt%Be 合金的光学及电镜组织以及性能的影响。结果表明,最佳固溶温度为1110±10℃,10×20 min,水冷;峰值时效制度为480±5℃,1—3 h。经热处理后,合金的σ_b为1589MPa,σ_(0.2)为1255MPa,δ为4.8%,E 为199564 MPa。最佳分级时效制度为310℃4h+480℃,1 h,按此制度处理,合金的σ_b为1648 MPa,δ为6.7%。透射电镜分析表明,此合金时效各阶段组织与Cu-2 wt%Be 合金时效相应阶段组织相似。