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黄金选矿全泥氰化工艺中氰化废水含有大量的有毒有害物质,未经处理的排放将对环境造成严重的污染。采用碱性氯化法对含氰废水进行处理,分析次氯酸钠投加量、pH值和反应时间等影响因素对处理效果的影响。氰化废水处理的最佳工艺条件为:局部氧化破氰投药量n(CN-)∶n(ClO-)=1∶3,完全氧化破氰投药量n(CN-)∶n(ClO-)=1∶3,局部氧化破氰反应pH值11.5,完全氧化破氰反应pH值7.5,局部氧化破氰搅拌反应时间为50 min,完全氧化破氰搅拌反应时间为60 min。处理后出水CN-含量为0.45 mg/L,达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)中总氰化物一级标准。 相似文献
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活性炭—NaClO催化氧化法处理蒸氨废水的研究 总被引:11,自引:0,他引:11
以活性炭化催化剂,NaClO作氧化剂催化氧化处理蒸氨废水,讨论了NaClO,活性炭,pH值及反应时间等主要因素对废水中苯酚和COD的去除率的影响。结果表明,在25℃,NaClO/COD0=1.5,活性炭/NaClO=0.6,pH=3.0的条件下,处理含酚510mg/L,COD08420mg/L的蒸氨放心水,反应在120min内结束,酚的去除率达99.5%,COD的去除率达75.8%。图4,参13。 相似文献
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为了了解采用双氧水氧化处理含氰废水的效果,对某pH值=915,总氰浓度8456 mg/L,总铜浓度7178 mg/L的含氰废水进行了工艺条件研究,结果表明,在调整废水pH值的情况下,一次性添加24 mL/L双氧水,反应时间60 min,获得的出水总氰、总铜浓度分别为043 mg/L、035 mg/L,达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)一级标准要求;双氧水处理含氰废水的药剂成本与废水总氰浓度相关,总氰浓度为8456 mg/L时,每吨双氧水成本约为399元;双氧水适宜用量与废水总氰浓度的关系为y=0027 03x+0212 87,该模型具有高可信度。 相似文献
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采用调酸吹脱法与中和-臭氧氧化法联合处理工艺对东北地区某黄金冶炼企业的含氰尾矿浆进行处理。调酸吹脱法处理最佳工艺参数为加酸量18 m L/L,反应温度38℃,气液比为200∶1,反应吹脱时间为2.0 h,总氰吹脱率在95%以上。中和-臭氧氧化法处理最佳工艺参数为p H值7.5~8.5,石灰乳添加量103.75~126.67 m L/L,臭氧用量4.0 g/(L·h),处理后的废水能够达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中的一级标准。 相似文献
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漂粉精母液处理金矿含氰废水的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用漂粉精母液作为金矿含氰废水碱性氯化法处理中的氧化剂,当原水中氰(以CN-计)浓度为(50~200)mg/L时,投药量Cl2/CN-≥8的条件下,氰化物去除率达99.9%,出水各项指标均达到<污水综合排放标准>中的二级标准.试验表明,利用漂粉精母液处理金矿含氰废水,处理效果好、设备简单、操作安全方便,同时因采用以废治废,使处理费用大幅度降低. 相似文献
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为切实推进福建某金矿山的可持续发展,本研究在充分结合上游选矿工艺流程及指标的基础上,对选矿尾渣(炭浸尾浆及堆浸渣)处置进行了详细的实验研究。结果表明:对于炭浸尾浆中的含氰废液,采用碱氯化(漂白粉)法破氰工艺,可有效去除其中氰化物,CN-浓度从250 mg/L下降至0.217 mg/L,去除率达99.90%。实验指标成功应用于生产实践,效果同样显著。开发的选矿尾渣无害化处置工艺,即固体废渣(炭浸废渣和堆浸渣)混排用于生态修复,炭浸废水破氰达标后视生产实际回用或外排,极大地节约了矿区尾矿库库容,减少了排土场的占用。生产实践可为同类型金矿山选矿尾渣的末端处置提供基础依据。 相似文献
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本文针对含铜氰化液进行了氧化沉淀脱铜试验研究,主要开展了氧化脱铜氧化试剂用量、脱铜和沉淀pH、氧化和沉淀时间条件试验,试验结果表明:氰化贵液在氧化试剂0.25kg/m3氧化2小时,调节氧化后液溶液pH=10.50沉淀1小时,氧化沉淀后液溶液铜氰比小于1,活性炭吸附后,载金炭金品位达到3.5kg/t,铜品位仅1-2kg/t。 相似文献
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Detoxification of Cyanide in a Gold Processing Plant Tailings Water Using Calcium and Sodium Hypochlorite 总被引:1,自引:1,他引:0
In laboratory experiments, cyanide in waste water from the Muteh gold mine in Iran was oxidized by sodium and calcium hypochlorite
to cyanate (CNO−), which is 1,000 times less environmentally hazardous than cyanide. Experiments were conducted using waste water containing
270 mg/L cyanide over a pH range of 6–13 and temperatures between 25 and 50°C. Cyanide was removed completely at a pH of 12.3
at the higher temperatures. The experimental results were simulated in Visual MINTEQ 2003 EPA software using all of the components
in the waste water. The model readily predicted most of the chemical reactions in the experiments and explained the mechanism
of complexation of cyanide with metals, free cyanide, and cyanide acid formation.
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苏丹某金矿为低品位贫硫石英脉型金矿,金主要赋存于脉石矿物粒间,以中、粗粒级嵌布为主。为给该矿石的开发利用提供依据,对其进行了柱浸-活性炭吸附试验研究。结果表明:在给矿粒度为-20 mm、浸液pH=10.5~11、氰化钠浓度为0.10%、喷淋强度为20 L/(m2·h)、喷淋时间为16 d时,金的浸出率可以达到73.51%。对活性炭A和活性炭B进行磨损试验和饱和吸附容量对比试验,结果显示活性炭A综合吸附性能更好。在活性炭A投加量为8 g/L、吸附时间为20 h时对浸液进行金吸附试验,金的吸附率可以达到99.67%。试验结果可以为该金矿资源的开发利用提供技术依据。 相似文献
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广东某含铜浮选金精矿的金品位为8.312 g/t、铜含量为5.18%,工业上采用全泥氰化、浸出渣浮选回收铜的工艺流程.矿石中较高的铜含量不仅消耗大量的氰化物,还影响了金的浸出效果.为了进一步提高金的浸出率、降低氰化物用量,采用加温常压化学预氧化浸铜—浸铜渣氰化浸金工艺回收试样中的铜和金,并在磁处理条件下,考察了磁场强度... 相似文献
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微细浸染金矿碱性热压预处理-硫代硫酸钠浸金 总被引:6,自引:2,他引:4
采用碱性热压预处理-硫代硫酸盐浸出含碳质微细粒浸染型极难选原生金矿, 分别进行了原矿浸金、热压预处理以及氧化产物浸金试验, 考查了各因素对预处理脱碳、脱硫以及浸金效果的影响。试验结果表明, 在磨矿细度-0.025 mm粒级占82%, 预处理温度160 ℃、预处理时间2 h、助氧剂TW用量300 g/t、氧压1.6 MPa、pH=12的碱性热压氧化条件下以及硫代硫酸钠用量0.12 mol/L、硫酸铵用量0.075 mol/L、硫酸铜用量0.02 mol/L、pH=9、浸出时间4 h、矿浆液固比3∶1的浸出条件下, 获得了金浸出率88.76%。通过对预处理反应热力学计算, 以及绘制160 ℃下Fe-S-H2O体系Eh-pH图, 对碱性热压氧化预处理过程的机理进行了初步研究, 研究结果与试验结果一致。 相似文献
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