Fe_(78)Si_9B_(13)非晶合金的高温变形性能

通过高温拉伸及胀形实验,研究了Fe78Si9B13非晶合金的塑性变形性能。高温拉伸的温度范围为430℃~530℃,初始应变速率为1.67×10-4s-1~1.67×10-3s-1。利用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)对高温变形后的微观组织进行了分析。高温拉伸的延伸率随温度的升高先增大后减小,450℃时达到最大;在450℃,初始应变速率为8.33×10-4s-1时延伸率为40%。在450℃胀形得到半径为5mm、高4mm的近半球试件,显示了Fe78Si9B13非晶合金具有良好的高温变形性能。高温塑性变形过程中伴随着非晶的晶化,使塑性流动应力增大,影响了Fe78Si9B13非晶合金的高温变形性能。     

短时高温加热淬火在45钢零件上的应用

图1为油田某产品上使用的45钢制零件,要求40～45HRC,热处理后!128.5mm尺寸的变形量≤±0.4 mm。其加工过程为:棒料"机加工至如图尺寸"淬、回火。该零件原用盐浴炉加热,830℃(×8￣9)min加热保温水-油冷却淬火,约有10%～15%的零件M5处产生淬火裂纹,A-A、B-B两个方向上尺寸变形在-0.3￣1.2mm,零件合格率为70%￣80%,废品率较高。另外,由于该零件生产批量较大,采用盐浴炉加热由于炉膛小每炉加热零件少,造成总的生产周期长,也不适应生产要求。为了减少零件的淬火变形和开裂,以及适应较大批量生产的要求,我们进行了用箱式电阻炉进行短时高温加…     

Z型电极盐浴炉的快速启动

缩短盐浴炉的启动时间,提高生产效率,节约电能的革新改造成为大家极为关注的问题。我们在学习研究有关单位经验的基础上,于一九八四年六月试制成功了50KWZ型电极盐浴炉,经过两年多的使用时间考验,证实Z型电极盐浴炉是一种结构简单、启动迅速、造价低的新型节能设备。     

Zr5Si3及Zr3Ti2Si3弹性性质与热学性质

应用基于密度泛函理论的平面波赝势方法计算16H金属硅化物Zr5Si3及Zr3Ti2Si3的基态晶格参数,得出弹性常数、体弹性模量、弹性模量、剪切模量及泊松比等弹性性质.利用弹性常数计算德拜温度、格林奈森常数,并在德拜-格林奈森模型基础上计算这两种金属硅化物的各向异性热膨胀系数,由此得出Zr5Si3的a、c方向各向异性热膨胀系数(高温时)分别为8×10-6和15×10-6,对Zr3Ti2Si3(高温时)分别为11×10-6和13×10-6,与实验基本相符.根据方向体弹性模量、方向弹性模量及重叠布居数讨论两种材料各向异性热膨胀不同的原因.     

盐浴炉电极的改进

我厂100kVA预埋式低温盐浴炉，过去不仅启动慢，而且靠前墙底部的盐熔化不开。这样，比较长的工件就不能完全浸没在熔盐里，使裸露在熔盐外的工件表面发生氧化，整个工件易变形。为此，我们将主电极进行了改进。1原电极的设计及布置低温盐裕炉的炉膛尺寸为350×350×550mm；选用的低温盐浴配方为（％）：50BaCl2＋25NaCl＋25KCl；3块主电权均为230×113×90mm，连接主电极的埋入电极柄截面尺寸为65×65mm，3块主电极离开底面的距离65mm。其布置如图1a。2改进后电极的设计及布置炉膛尺寸和盐搭配方均不变，例墙电极尺寸仍为230×113×90m…     

重固溶再多级时效处理对7175铝合金组织和性能的影响

采用拉伸试验、电导率测试及电镜观察等方法,研究了重固溶制度后高温-低温-高温(HLH)再多级时效制度对7175铝合金组织与性能的影响。结果表明,经过HLH处理以后,材料的综合性能有所提高。经过480℃×2h重固溶、180℃×1h+110℃×6h+180℃×5h三级时效处理后,7175铝合金能得到最佳的综合性能。     

W18Cr4V车刀热处理新工艺

Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ刀具，淬火加热通常是使用高温盐浴炉。近年来，由于内部协作和市场业务越来越灵活多变，对于小批量生产，盐浴炉存在着能耗高、周期长、操作难等缺点，难以适应市场需求。因此，探索一种新的热处理工艺方法成为当务之急。车刀的形状较简单，其主要工作部位是刃头部；钨系高速钢中碳化钨稳定，脱碳趋势较小，晶粒不易粗大。鉴于此，我们以２５×２５×２００（ｍｍ）的Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ普通车刀为例，按如下工艺进行热处理。（１）用ＲＸ－３５－９型电阻炉进行整体预热：第一阶段，５８０℃保温３０ｍｉｎ；第二阶段，８６０℃…     

用氩气保护炉代替高温盐浴炉

高温盐浴炉所产生的烟雾及毒气不但污染环境,而且对人体非常有害。同时高温盐浴炉启动升温慢,耗电量大。因此我们采用氩气保护炉来代替高温盐浴炉。一、试验装置为使钢料在1000℃以上热处理而不脱碳、不氧化,我们改装了KO-11型碳硅棒炉。在炉内加放一个瓷套管(图1),将试样放在套管内,氩气直接通入瓷套管,使之产生对流。氩气把易脱碳氧化的气体排除起到保护作用。瓷管密封,必须保持充满氩气,并使其它气体排出。经反复试验,取得了良     

盐渣电阻启动电极盐浴炉

1　前言电极盐浴炉熔盐凝固后 ,因固态盐的电阻率很大 ,不能用盐炉变压器的次级电压直接通电升温。因此必须有一个用其他电热元件使电极间固态盐先行熔化的起动过程。本文把熔化主电极间的固态盐 ,使其间的电阻降低到能用盐浴炉的工作电压继续化盐升温的过程称为盐炉启动。该过程经历的时间为启动时间 ,用于施加启动电压的电极称为启动电极。按启动电热元件的不同 ,电极盐浴炉的启动可分为金属电阻、石墨电阻和盐渣电阻启动法 3类。金属电阻启动法包括用低碳钢棒制成的螺旋状电阻为电热元件的传统启动法和用矩形钢板焊成回环状电阻为电热元…     

小型厂加热炉节能改造效果显著

我厂轧钢加热炉的有效尺寸为:3.714×19.0m~2,加热坯料为60、75mm方坯,以重油为燃料,年产量14.4×10~4t。1991年6月对加热炉进行了较大规模的技术改造。主要内容是: ①将炉子加热段部分的炉墙加厚,增强了高温段保温性能,减少了砌体表面的散热损失;     

快速启动拼装式盐浴炉

快速启动拼装式盐浴炉,改变了传统砖砌式盐浴炉的炉体结构和启动方法,较好地解决了盐浴炉快速启动中的技术问题,并有显著的节能效果。一、快速启动拼装式盐溶炉的结构我们研制成功的快速启动拼装式盐浴炉,炉衬由磷酸耐火混凝土预制三大件拼装而成。顶埋式的电极砌在炉包底盘上,炉衬外面用金属包胆加固,构成炉包见图1,炉包底盘见图2,炉包框见图3,电极和U型     

2Cr13闸板淬火工艺改进

我厂生产的小口径（15、25、32、40mm）闸板阀在腐蚀性介质中承受压力为4MPa。闸板是其关键零件，由2Cr13马氏体不锈钢制成。闸板密封面在较强的挤压力下反复开关，起密封作用，因此表面要求具有高的硬度和强韧性。以前闸板在高温盐浴炉中加热淬火，现在改用础砂表面保护在高温箱式护中加热淬火，得到了满意结果。根据口径的不同，闸板毛坯的下料尺寸分别为60、50、36、29mm棒料，加热后分别锻造成形，锻造加热温度为1150～1200℃，始银温度≥1100℃，银后经810℃×2h退火。闸板简图如图1所示。15kw和65kw箱式炉同时升温，闸板在15kw炉内…     

Cr-Mo系低合金钢锻前高温扩散工艺的实验研究

文章以2.25Cr-1Mo-0.25V钢为对象,研究了锻前高温扩散工艺中加热温度、保温时间对低合金Cr-Mo钢组织均匀程度的影响。实验结果表明,提高加热温度、增加保温时间都将提高钢组织的均匀程度,而加热温度的影响尤其明显。若以组织均匀程度为判定依据,该材料的锻前高温扩散参数应为1150℃×30h或1200℃×20h。如果保温时间过长,将出现网状仿晶界型铁素体,力学性能下降。     

等轴细晶Ti-45Al-7Nb合金的高温机械性能及变形机制

采用粉末冶金法制备了双相等轴细晶Ti-45Al-7Nb（原子分数）合金,研究了该合金在温度为900、950和1000 ℃以及应变速率为1×10^-3、1×10^-4和5×10^-5 s^-1条件下的高温力学性能,并讨论了相应的变形机理。结果表明,在高温或低应变率下,Ti-45Al-7Nb合金的极限拉伸强度逐渐降低,但伸长率显著增加。由于细小晶粒容易实现变形和协调,其伸长率明显高于粗晶粒合金。高温拉伸后,合金在裂缝处形成大量的空洞,并在裂缝前部形成大量垂直于拉伸方向的长裂纹。此外,晶界的滑动、晶粒的孪生和动态再结晶也导致了合金变形,从而提高了微观组织的延展性。     

碟形弹簧的形变热处理及强化工艺

制造碟形弹簧(简称碟簧)的传统工艺是先热冲压成型,然后再重新加热(箱式电炉或盐浴炉)淬火。此法存在着碟簧变形量大,氧化脱碳严重,机械及工艺性能较差等许多缺点。本文以φ200/φ102×16.2×12mm碟簧的生产为例,介绍一种新的处理方法,即中频感应加热一形变热处理成型工艺。     

1.6%C超高碳钢高温超塑性研究

1.6%C超高碳钢热轧后经810℃×1h+750℃×1h球化处理后获得理想的球化组织,碳化物颗粒大小、分布较均匀,铁素体晶粒尺寸为3￣5μm。高温拉伸试验表明,在2.5×10-4s-1的应变速率下,800℃时伸长率高达216%,获得很好的超塑性。扫描电镜分析表明,高温拉伸过程中晶粒基本上保持等轴状,碳化物沿晶界长大、粘连,晶内细小碳化物减少。超高碳钢的高温变形主要依靠晶粒的转动和晶界的滑动来实现。     

盐浴炉启动方法的改进

一、概述盐浴炉的快速启动节能技术是近几年来发展较快的一门新技术。到目前为止,国内已有一千多台盐浴炉应用了这项技术,提出了近百个启动方案。这些方案按启动机理划分大致可分为三种类型:1.高电压击穿——调压快速     

1.6%C超高碳钢高温超塑性研究

1.6%C超高碳钢热轧后经810℃×1h+750℃×1 h球化处理后获得理想的球化组织,碳化物颗粒大小、分布较均匀,铁素体晶粒尺寸为3～5 μm.高温拉伸试验表明,在2.5×10-4 s-1的应变速率下,800℃时伸长率高达216%,获得很好的超塑性.扫描电镜分析表明,高温拉伸过程中晶粒基本上保持等轴状,碳化物沿晶界长大、粘连,晶内细小碳化物减少.超高碳钢的高温变形主要依靠晶粒的转动和晶界的滑动来实现.     

Mo—La2O3阴极La2O3表面富集研究

采用俄歇电子能谱法研究了 Mo- L a2 O3阴极材料中 L a2 O3向表面的富集过程。结果表明 ,在高温下 ,L a2 O3以 L a3+ ,O2 - 离子的形式分别向表面扩散 ,然后在表面上重新结合成分子。在 112 3 K～ 142 3 K范围内 ,L a3+ ,O2 -离子的扩散系数分别为 :DL a=3.6 70 3× 10 - 1 6 exp (- 1.0 16 39× 10 5 / RT) m2 / s;DO=1.5 12 2× 10 - 1 6 exp (- 8.130 6 6× 10 4/ RT) m2 / s     

磁铅石结构LaMgAl11O19粉体制备及其晶格热膨胀

采用反向化学共沉淀-高温煅烧法制备了镁基六铝酸镧(LaMgAl₁₁O₁₉)粉体。利用X射线衍射、场发射扫描电子显微镜、高温原位X射线衍射及Rietveld晶体结构精修法对粉体的物相组成、显微形貌、晶体结构及晶格热膨胀行为进行了研究。结果表明,反向化学共沉淀制备的氢氧化物前驱体经1600 ℃热处理后完全转变为磁铅石结构的LaMgAl₁₁O₁₉,呈规则六方板片状,晶面光滑平整。采用高温原位XRD技术及Rietveld晶体结构精修系统研究了镁基六铝酸镧材料的晶格热膨胀行为。随着温度的升高,镁基六铝酸镧(LaMgAl₁₁O₁₉)晶格热膨胀表现出各向异性,晶胞参数a和c随温度变化关系为：a_T=5.5821+1.625×10_-5T+1.757×10_-8T₂+4.24×10_-12T₃,c_T=21.9189+1.1952×10_-4T+4.587×10_-8T₂+5.463×10_-11T₃。室温~1300 ℃,//a平均热膨胀系数为8.42×10_-6/℃,//c平均热膨胀系数为12.54×10_-6/℃。La-O键各向异性热膨胀是LaMgAl₁₁O₁₉晶格热膨胀各向异性的主要原因。