新中国卷烟机刀头喇叭嘴往复运动机构的改革

新中国卷烟机刀头喇叭嘴往复运动机构复杂,磨擦部位多,维修麻烦,为解决这个问题,我们试改了一台新中国刀头喇叭嘴往复运动机构,已投入试用,现将改革部位说明如下:用弹簧钢板夹持喇叭嘴架,去掉了三角架横轴。跑马轴缩短三分之一、右端固定一个小脚联结扦手。跑马套缩短,以适应小脚往复运动。优点:     

ZL22A喇叭嘴管座简易工装设计

针对目前更换或重新安装ZL22A成型机喇叭嘴管座时,存在定位难、校对不便、比较费时费工的现象,通过分析ZL22A成型机设备结构和它的工艺设计要求,确定以测量管嘴支座作为定位点,设计一件能将喇叭嘴管座快速定位,并使喇叭嘴管与测量管嘴的同轴度能达到设定工艺要求的简易工装。     

旋转式喇叭嘴与虎克式切刀干涉机理与规避方法

为解决烟条切割过程中因旋转式喇叭嘴与虎克式切刀干涉而造成烟支端面不整齐等问题,以ZJ119卷接机组烟条切割装置为对象,对烟条切割运动过程进行分析。通过研究喇叭嘴与切刀发生干涉的机理,建立烟条切割装置的等效运动学模型,并结合数值分析与Adams仿真计算3种喇叭嘴调整方法中喇叭嘴与切刀不产生干涉的最小间隙。结果表明:①在烟条切割过程中,切刀在切入与切出时刻与喇叭嘴在烟条轴线方向上存在位移差是产生干涉的主要原因;②单侧间隙调整、双侧间隙调整和前后排间隙调整3种方法中不发生干涉的最小间隙分别为0.63、0.69和0.51 mm。该方法可为提高烟条切割质量提供支持。      

ZJ17卷接机喇叭嘴行程螺旋微调工具的设计应用

由于喇叭嘴行程调节误差严重影响烟支切口的质量和机械设备的磨损,因此对ZJ17卷接机组喇叭嘴的行程调整精度要求比较高。由于曲柄头上密封环与曲柄臂之间摩擦力的存在,曲柄头往往转动过大或不动,造成重复调整次数较多,维修时间较长,无法满足较高精度的调节。因此采用螺旋调节方式,针对曲柄微调,从而实现对喇叭嘴行程调节精度的保证。实际应用大大缩短调整时间,提高维修效率,减小调整误差,消除由于喇叭嘴行程调整不当而产生的一系列问题,为企业提高一定的经济效益。     

PROTOS M8卷接机组烟支切割系统原理分析与参数研究

为研究新型卷接机组烟支切割系统的原理与特性,基于数学解析方法建立了PROTOS M8卷接机组四连杆旋转式喇叭嘴机构烟支切割系统的数学模型.综合考虑了烟支切割系统的理论误差,分析计算出刀盘、喇叭嘴在切割时间段内的运动关系,并对烟支切割系统的设计参数进行了优化.结果表明:烟支切割系统中刀片与喇叭嘴之间的偏差不应超过0.05 mm;在设计中应精确计算并校准不同烟支长度对应的刀盘倾角和喇叭嘴旋转直径,系统参数优化结果为喇叭嘴设计旋转直径=[理论值+(0.2～0.4)]mm,刀盘设计倾角=(理论值+0.1)°.该计算结果可为新型烟支切割系统的研发提供理论参考.     

喇叭嘴相对烟枪位置调整通用装置的设计与应用

由于卷烟机或滤棒成型机中烟枪相对喇叭嘴距离较远,调整困难。为此设计了一套通用装置,应用于改进型YJ17卷烟机和YL48滤棒成型机等,可以准确、方便、快速地调整喇叭嘴、核扫描器相对烟枪的精确位置,有效缩短产品的装配调试时间,提高装配精度。     

双通道滤棒切割装置设计及仿真分析

为掌握双通道滤棒切割技术,分析了切割装置的结构原理,通过建立刀盘和旋转喇叭嘴的数学模型,推导了滤棒长度与刀盘倾斜角及喇叭嘴旋转直径之间的关系,并进行了仿真分析。结果表明:①双通道滤棒切割装置的设计首先需确定双通道中心间距、切刀宽度、刀盘直径和刀盘旋转中心位置;②滤棒长度决定刀盘倾斜角;③滤棒长度和刀盘倾斜角决定喇叭嘴旋转直径;④在Matlab软件中求解不同滤棒长度下刀盘倾斜角和喇叭嘴旋转直径,其计算值与G.D公司提供值偏差较小。以切刀、喇叭嘴和滤棒三者的空间交互运动建立的数学模型,其理论分析和计算结果是正确的,能够用于计算和设计不同滤棒长度规格的双通道滤棒切割装置。      

改造后YJ19卷烟机刀头与喇叭嘴同步问题的解决

分析了改造后YJ19卷烟机刀头、喇叭嘴的机械结构及位置关系,提出采用博世交流伺服电机解决两者的同步问题,并对电气系统的构成及实现进行了详细论述。该系统解决了改造后YJ19卷烟机刀盘与喇叭嘴独立驱动的同步问题,刀片和喇叭嘴在±0.05mm的范围内不互相干涉,各电机的同步跟踪误差保持在0.05°~0.1°范围内,运行效果良好。     

基于Pro/E和Adams的喇叭嘴机构的运动分析及仿真

通过建立超高速卷烟机烟支切割系统的仿真模型,阐述了运用三维建模软件Pro/E和动力学仿真软件Adams进行虚拟样机仿真的方法和步骤,并对系统模型进行运动学和动力学仿真,分析了喇叭嘴机构运动行程与烟支长度规格之间的关系,以及喇叭嘴机构动力特征.喇叭嘴运动行程仿真结果与理论值、实际值相比较,二者良好吻合,相对误差小于1％....     

一种立式动平衡机摆架结构的分析

在传统的立式动平衡机的基础上,设计一种新的立式动平衡机的摆架结构,并对这种摆架结构进行了振动分析,列出了其振动微分方程,对方程进行分析求解,并对这种摆架系统的特征和校正面的分离解算进行说明。     

喇叭嘴机构碳纤维振动片参数测试与动态应力计算

为研究双倍长烟支切割时振动片动态应力变化规律,以ZJ116型卷接机组往复式喇叭嘴机构为研究对象,通过拉伸试验测出振动片的弹性模量、泊松比与密度,根据测试结果和刚柔耦合计算理论建立了喇叭嘴机构的刚柔耦合模型。基于该模型计算烟支切割过程中振动片的动态应力,测试与计算结果表明:1振动片的弹性模量为94.140 4 GPa,泊松比为0.296 7,密度为1 599.69 kg/m~3;2在烟支切割过程中,振动片的动态应力由中部向两端变大,与支架和喇叭嘴相连接的部位容易发生劈裂和折断,与试件疲劳破坏结果一致。     

细纱喇叭头检查装置

细纱喇叭头检查装置(简称检查镜)是细纱值车工必备的清洁工具,它也是减少纱疵的有效措施之一。 1291N型细纱机由于大铁辊改磁性铁辊后,磁力较强,原有检查镜往往被磁性吸牢,无法使用。因而我们对此作了改进,并配合粗纱架改四列吊锭粗纱架一并使用,改进后的喇叭头检查装置操作方便,检查灵活,结构简单,能使塞喇叭头所造成的纱疵显著减少。一、装置结构与工作原理如附图所示。喇叭头检查装置1由铜质材料制成。检查镜底座3的上方配置30×8厘米普通玻璃镜2一块,要求光亮明洁、无斑痕,     

锡林摩擦盘粘接修理工艺

A185型梳棉机锡林摩擦盘,原钢制法兰片与摩擦片是用三十六个直径为4毫米的空心铝铆钉铆接,在摩擦片铆接处,表面变形不平整。工作时的接触面积仅30％左右,致使开车启动不正常,影响锡林正常转动,造成锡林轴振摆。在长期运行后,铆钉松动,使离合器内     

中国专利

改善风格的麻类针织物的生产方法;圆编机的钢丝圈压圈结构;针织机通过互联网路线控制的装置;回转式纱架丝饼支撑架;一种针织横机用的双孔纱嘴     

细纱皮圈架铰圆弧工具的改进

皮圈架是用薄钢板冲制而成,左右墙板由前后横档铆接定形,弧形表面比较粗糙,同一批皮圈架的钳口高低差异很大,甚至一个皮圈架两端的钳口高低也不同。另外,皮圈架通过六个月的使用,与中罗拉接触部位的弧形和墙板都有不同程度的磨损和变形。所以除了做好皮圈架墙板整形和四角着实外,还必须用专用工具对皮圈架的钳口高低进行严格的测量和修     

大底脚螺纹抽钉铆接工艺研究

文章论述一种单面连接紧固件大底脚螺纹抽钉铆接工艺过程及要求,并对生产中出现的铆接缺陷进行了总结。着重从装配工艺方面分析产生的原因,通过采取相应的措施,降低了螺纹抽钉铆接的故障率。     

简易剥条机

为减轻工人剥废烟条的劳动强度,减少大量“跑条烟支”、“废烟支”直接到“滚筒式”拆烟机打碎造成烟丝造碎太大的弊病,我厂自行设计制造了一种简易剥条机,较现有的“圆刀剥条机”化钱少,简单易行(如图示)。结构 A.喇叭嘴:供下烟条用;B.圆刀片:切割用;C.木桌:固定剥条机;高度以能放下一个盛烟丝容器为宜。D.喇叭咀内径:应根据粗支烟直径大1～2mm 设计。     

简讯

改进上胶机构提高条包质量条包封口不牢产生爆散现象,主要原因是大包纸上胶水少,这与条包机的上胶机构有直接关系。我们将条包机的上胶机构的位置从车身内部移到车面盖板上,并对该机构作了改进(上胶机构见下图),经试用效果良好。小摆杆与摆轴静配合。起始构件偏心盘的旋转,小摆杆可作大于180度的摆动。小轴作相应运动,摆架与小轴动配合,摆架上的卡尾杆在导架上的轨道中运动,使摆架大     

A512型细纱机主要机构特征及其工艺性能分析

一、A512型细纱机主要机构特征(一)纱架喂入部分1.粗纱架采用伞形双层四列式,车顶板改为倾斜形式,便于机台高度增加后取、放粗纱. 2.粗纱木锭改为胶木粗纱托,节约木材,也取消了木锭的经常性维修工作,并且退绕张力均匀(指一只粗纱从开始到结束的退绕张力变化). 3.导纱喇叭采用出口为直立椭圆孔截     

提花机有关工艺参数的确定

六、花筒的运动规律和回转时间的计算(一)花筒的运动规律和闷针所需时间花筒摆架机构是提花机信息的传递机构,根据不同织物的组织要求,通过纹版上的有孔或无孔来控制竖针的上下运动,使竖针所联的经丝形成梭口的上层或下层。目前国内传递花筒的机构有连杆机构、凸轮机构以及偏心轮机构等,分析其运动规律均接近于简谐运动。花筒摆架机构在一次往复的摆动过程中要完成闷针(即花筒推压