除氧器滑压运行暂态过程的分析和计算

一、前言随着大容量中间再热机组的发展,除氧器滑压运行已在各国广泛采用。除氧器滑压运行可以提高机组运行的经济性与安全性。除氧器滑压运行在设计和运行中会出现一些问题,其中最主要的是在机组减负荷特别是甩负荷后,将产生给水泵入口有效汽蚀余量的降落。所以,在设计中必须采取有效的措施防止给水泵的汽蚀,以保证给水泵的安全运行。国内外不少单位和学者对机组甩负荷后除氧器的暂态过程进行了理论分析和试验研究,并提出了给水泵入口汽蚀余量动态最大降落值(△H_(max))及有效汽蚀余量的计算方法,但各国的计算方法不同,其计算结果差异较大。为了研究分析除氧器滑压运行的暂态过程     

除氧器的动态分析

除氧器滑压运行,即除氧器的工作压力随机组负荷的改变而改变。由于拆除了汽源管路上的调节阀,避免了节流损失,提高了热力系统的经济性,据某些资料介绍,在机组满负荷下可提高热效率0.12～0.15％,在70％负荷下可提高0.3～0.5％,在70％负荷以下可提高更多。当然,除氧器滑压运行后也会出现一些新的问题,即工作压力突然降低或汽机甩负荷失去汽源时,给水泵中给水汽化而造成汽蚀。国外在除氧器动态分析的基础上采取了相应的措施:(1)提高除氧器的设置高度或加     

国产125MW机组采用除氧器滑压运行系统

随着机组容量的日益增大,中间再热机组单元制系统的广泛使用,对机组运行的可靠性及经济性的要求也日益提高。目前国内外许多电厂都采用了除氧器滑压运行系统,正是提高机组安全经济性的重要手段之一。在清河电厂200MW机组除氧器爆炸事故以后,部颁发的“对大型燃煤发电厂设计问题的技术规定”中已明确:新设计的中间再热机组除氧器宜采用滑压运行方式,但国产125MW机组已投产的50余台均采用除氧器定压运行系统。闵行电厂三期工程~#12~#13机(上汽厂~#56~#58台)首次采用了除氧器滑压运行系统,制造厂也相应地对     

高压除氧器安全阀选择方法的探讨

中间再热机组绝大多数采用单元制给水系统。国产机组所配置的高压除氧器,除30万千瓦机组采用定、滑压(高负荷定压、低负荷滑压)运行外,大都采用定压运行。这些机组在负荷急剧变化,特别是在设备发生异常时,如果未能及时调节,除氧器内的压力有可能迅速上升,如果超过设备所能承受的压力就会发生爆破。由于它所贮存的高温水数量多,释放的能量很大,其后果将极为严重。为此,在除氧器上装设适当的安全阀,使之保持良好的状态     

除氧器安全运行分析

本文分析了除氧器压力和除氧器焓值、给水泵进口压力与给水泵进口焓值之间的相互关系，同时对除氧器压力、给水泵进口压力与甩负荷后凝结水累计流量之间的关系进行了剖析，研究了流体流量、焓值对最大安全余量的影响。根据这些研究结果，可以在除氧器滑压运行中采取有效措施，避免发生汽蚀，保证除氧器在变工况下的安全运行。     

120t／h弹簧喷咀性能试验分析

1. 前言 随着电站机组向大容量、高参数的方向发展,为提高机组运行的经济性和安全性,在国外及国内引进机组中,除氧器已广泛采取了滑压运行。为满足除氧器的滑压运行要求,81年代厂研制出16t/h恒速喷咀,国产     

除氧器滑压运行暂态过程及给水泵汽蚀余量降落值的计算

本文在苏制与国产20万千瓦机组用荷、负除氧器暂态过程试验的基础上。推导了除氧器参数变化的动态表达式,得出了除氧器滑压运行系统的设计原则与方法,并推荐了计算公式。     

微型机数学模拟除氧器滑压运行的暂态过程

本文通过用微型机数学模拟除氧器和给水泵,在负荷骤降的暂态过程中的热焓变化规律来揭示除氧器在滑压运行的各种工况下保证给水泵不发生汽化的条件。为新建大机组除氧给水系统的设计和除氧器滑压运行的校核计算提供了较准确的计算方法.通过实例计算,给出了除氧器和给水泵入口水焓差(即⊿H)与凝结水量的变化关系,及除氧器水箱容积和给水泵下水管容积的变化对富裕压头降落值的影响,为实际工程设计和改造提供了一定的定量依据。     

清河电厂五号机用负荷除氧器动态分析

一、前言随着我国火力发电机组容量的不断增大和单元制中间再热机组的广泛采用,发电厂运行的经济性也越加受到重视。国外已普遍采用除氧器的滑压运行,以提高热力系统的经济性,降低热耗,简化系统。     

1000MW机组除氧器暂态特性研究

为了保证在除氧器滑压运行时发生机组甩负荷的危险情况下给水泵不汽蚀,对低压给水系统、除氧器布置等进行优化设计,深入研究除氧器暂态特性。针对某1 000 MW超超临界机组理论分析除氧器暂态计算模型,并根据计算模型分析除氧器暂态计算工况点选择、除氧器水箱体积、低压给水管径及长度等因素对给水泵汽蚀的影响,为给水泵安全运行、除氧器布置优化创新、构建节约型电厂提供理论参考。     

新型一体化除氧器

发电厂除氧器有大气立式除氧器、压力立式除氧器 ,随着单机容量的增大改进为卧式结构 ,由定压运行向高负荷时滑压运行发展 ,工作压力一般在0 .882～ 1.4ＭＰａ之间。由于除氧头的金属消耗散失量大 ,造价和维护费均高 ,且除氧效率不稳定。新型除氧器取消了金属除氧头 ,它的水薄膜除氧头与除氧水箱合并 ,故称之为“一体化除氧器。”新型卧式旋膜除氧器占用空间小 ,安装和维护工作量小 ,除氧效率高而稳定 ,安全可靠。新型一体化除氧器在发展 ,日本、德国都在开发新产品 ,我国亦在从事研制工作。目前我国大中型火电机组的除氧器多采用弹簧喷嘴 ,…     

除氧器暂态过程的分析

对一台引进的３５０ＭＷ机组滑压运行除氧器的暂态过程进行了分析和计算，提出了影响除氧器暂态过程的相关因素是减水幅度、给泵变速、给泵再循环流量、除氧器备用汽源等，并指出随着电厂自动化控制水平的不断提高，对降低除氧器标高、降低电厂投资具有一定的意义。     

给水泵进口管路振动的原因分析及对策

长山热电厂200MW机组给水系统采用单元制系统,设置有两台全容量50CHTA/5型给水泵,一台运行,一台备用.给水泵有暖泵系统,冷态启动时正暖,热态启动时倒暖.配置有一台GWC-670型除氧器,采用滑压运行,滑压范围O.25~O.81MPa.     

除氧器布置优化及暂态计算方法

除氧器低位露天布置可以大大降低工程造价。但是,除氧器优化布置的必要条件是保证给水泵在除氧器滑压运行时发生甩负荷的危险情况下给水泵不汽蚀,并对给水泵吸入管管径进行优化选择。除氧器的暂态计算是除氧器优化布置的先决条件,在建立数学模型时需要做出一些假定,以便使计算方法简便实用。     

直流锅炉启动过程中热回收能力的分析与计算

今后越来越多的火电机组将要承担温态启动和热态启动的调峰任务,因此启动过程中回收热量的能力将直接影响火电机组的运行经济性。该评议对直流锅炉启动过程中热回收能力作了分析,建立了计算热回收能力的数学模型,并对模型进行了实验验证。在此基础上对300MW,600MW直流锅炉启动系统的热回收能力作了定量计算,详细分析了直流锅炉启动系统滑压启动时分离器水位控制旁路阀前疏水压力、疏水流量等参数变化时除氧器水箱的压力变化速率,压力飞升曲线的热回收能力。理论分析和实验都说明,直流锅炉启动系统的热回能力主要取决于启动分离器和除氧器水的工作压力以及除氧器水箱的容积。该分析对直流锅炉启动旁路系统的设计与计算具有一定的参考价值。     

超超临界1000MW 机组给水系统运行安全性分析

根据某超超临界1 000 MW机组汽动给水泵及其前置泵在正常运行和甩负荷试验时的汽蚀余量,分析了该机组给水系统在不同运行工况下的安全裕度,并提出在恶劣工况下防止前置泵汽蚀的措施,如在设计中提高除氧器布置高度,改善泵结构,降低下降管压损等;在运行中快速投入除氧器的备用加热汽源,减小除氧器压力的下降速度和幅度,减缓前置泵入口压力的下降等.     

600MW机组凝结水泵运行状况及节能改造分析

针对某火电厂600MW机组凝结水泵设计压头偏高、凝结水系统阻力设计偏大问题,加之机组调峰运行、除氧器滑压运行等原因,致使除氧器水位调节阀的开度较小,造成节流损失偏大、凝结水泵偏离经济区域运行,导致凝结水泵在实际运行中耗电浪费严重的现象。在所采集电厂实时运行数据的基础上。结合原设计参数,对该电厂凝结水泵的变频改造进行了可行性分析。为下一步实施改造提供了理论依据。     

600 MW机组凝结水泵运行状况及节能改造分析

针对某火电厂600 MW机组凝结水泵设计压头偏高、凝结水系统阻力设计偏大问题,加之机组调峰运行、除氧器滑压运行等原因,致使除氧器水位调节阀的开度较小,造成节流损失偏大、凝结水泵偏离经济区域运行,导致凝结水泵在实际运行中耗电浪费严重的现象.在所采集电厂实时运行数据的基础上,结合原设计参数,对该电厂凝结水泵的变频改造进行了可行性分析.为下一步实施改造提供了理论依据.     

供热机组并列运行除氧器水位压力控制方法分析

并列运行的除氧器系统多用于热电联产机组,由于其压力水位相互耦合的原因,该系统一般长期处于手动运行状态。文章通过建立并列运行除氧器的数学模型,分析了各因素对其运行产生的影响,提出一种以平均水位和平均压力为控制对象的新型并列运行除氧器控制方法,该方法能够广泛应用于并列运行的除氧器控制系统,使该系统能够长期在自动方式下运行。     

高压除氧器压力调节阀的选择方法

中间再热机组通常采用单元制给水系统,除氧器内的压力波动较快,为确保除氧器安全运行,必须实现压力自动调节,而要做到这一点,选择合用的调节阀是个关键。现将除氧器的运行特点和压力调节装置的选择等有关问题综合叙述如下。