Mn含量对低碳冷镦钢SWRCH22A组织和性能的影响

分析研究了 Mn含量0.78％～0.92％对0.20％碳冷镦钢Φ20 mm热轧盘条组织和力学性能的影响.盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷.结果表明,Mn含量由0.78％增加至0.92％时,盘条抗拉强度由485 MPa升高至508 MPa,增加了 23 MPa,伸长率由31％降至28％,下降了 3个百分点,断面收缩率由...     

Nb对热轧盘条组织性能的影响

采用C-Si-Mn和C-Si-Mn-Nb两种成分设计,结合高速线材生产的特点开发出了屈服强度345 MPa级高韧性热轧盘条.研究了Nb含量对热轧盘条显微组织、力学性能和低温冲击韧性的影响.结果表明,两种试验盘条显微组织均为铁素体+少量珠光体,含Nb盘条晶粒细小,且珠光体含量较少;Nb(C、N)在轧制和冷却过程中析出,提高盘条屈服强度和同圈性能稳定性;添加Nb元素明显提高热轧盘条低温冲击韧性.     

1860MPa级预应力钢绞线及82B热轧盘条生产技术浅析

分析介绍1 860 MPa级预应力钢绞线及其原料82B热轧盘条的生产技术要求,提出82B盘条生产控制及质量要点     

SWRH82B盘条生产工艺研究与质量分析

介绍SWRH82B热轧盘条的生产工艺。通过对高碳钢SWRH82B冶炼、轧制、风冷工艺进行了探索完成了SWRH82B盘条的试制,其产品性能达到了预期效果,满足用户生产1 860 MPa级钢绞线的需要。     

安钢400MPa钢筋盘条负偏差轧制实践

通过安钢高速线材采取负偏差轧制工艺生产400MPa热轧带肋钢筋盘条的生产实践表明：负偏差轧制可以有效地缓解目前400MPa级热轧带肋钢筋盘条因开卷问题造成市场销售不畅,确保企业与中间商利益共存的一种手段.但是企业在采取负偏差轧制的同时,也要兼顾负偏差对钢筋重量偏差及力学性能影响.     

控轧控冷工艺对SCM435钢盘条组织和性能的影响

试验钢SCM435（/%:0.33~0.38C,0.15~0.35Si,0.60~0.85Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.90~1.20Cr,0.15~0.30Mo）盘条的生产流程为80t BOF-LF-280 mm×325 mm铸坯-160 mm×160 mm热轧坯-热连轧成Φ16 mm盘条。试验研究了160 mm×160 mm热轧坯由常规轧制工艺（开轧1060℃,精轧930~950℃,吐丝860~900℃,冷却速度0.5~0.6℃/s）和控轧控冷工艺（开轧1060℃,精轧820~850℃,吐丝780~820℃,冷却速度0.4~0.5℃/s）对SCM435钢热轧盘条组织和力学性能的影响。结果表明,随着精轧温度的降低和冷却速度的减小,钢热轧盘条的组织得到改善,抗拉强度明显降低;常规工艺轧制SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均952 MPa,组织为铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体,控轧控冷工艺轧制的SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均817 MPa,组织为均匀的铁素体+珠光体。结合控轧控冷工艺原理对钢的组织和性能变化进行了分析。     

Si含量对10B21钢热轧盘条组织和性能的影响

分析和研究了0.03%～0.21%Si含量对含硼冷镦钢10B21 (/%:0.20C,0.03～0.21Si,0.82～0.83Mn,0.009～0.013S,0.015～0.016P,0.0019～0.0020B)Φ34 mm热轧盘条组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为900℃,缓冷。结果表明,Si含量由0.03%增加到0.21%,10B21钢盘条抗拉强度由480MPa增加到489MPa,即增加了9MPa;HRB硬度值增加5.3,钢的组织中铁素体团尺寸由52μm降低至42μm,非金属夹杂物尺寸及数量无明显变化,淬透性能提高。     

锰含量对中碳冷镦钢组织和性能的影响

分析和研究了0.75%~1.54%Mn对中碳冷镦钢Φ16 mm热轧盘条(/%:0.45C,0.22Si,0.75~1.54Mn,0.007~0.008P,0.003~0.004S)组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,锰含量由0.75%增加到1.54%,盘条抗拉强度由661 MPa增加到821 MPa,增加了160 MPa;钢的组织中铁素体比例由49%~53%降低到9%~13%,珠光体含量显著增加,且珠光体片层间距由0.5μm降低到0.25.μm;淬透性能得到显著提高,淬透性系数由3.19 mm增加到8.81 mm。     

120mm方坯轧制Ф6．5mm盘条的孔型设计

介绍了新钢公司第三型钢厂设计的一在套以120mm方坯经24道次轧制Ф6．5mm热轧盘条的孔型。该设计通过调整轧件断面、增加轧制道次及提高轧机转速,提高了Ф6．5mm热轧盘条的成品速度,取得了较好的效果。     

锅炉扁钢用免退火12Cr1MoV盘条控轧控冷工艺优化

为开发免球化退火扁钢用12Cr1MoV热轧盘条,基于形变诱导相变机理,采用830℃终轧温度和800℃的吐丝温度。通过抑制形变奥氏体晶粒回复和再结晶过程增加形变储能,促进奥氏体分解为铁素体和珠光体组织。同时配合轧后风冷辊道速度调节,实现分段控制冷却,延长盘条在630～750℃区间停留时间,可完全消除盘条中马氏体和贝氏体组织。试验结果为：热轧盘条抗拉强度从576 MPa降至520 MPa,断面收缩率从66%提高至74%,淬火组织的消除使盘条变形能力明显优化,避免少量或极少量马氏体组织无法协同变形而产生的心部孔洞或拉拔断裂,经用户多规格批量使用,未发生塑性开裂问题。     

汽车用非调质钢C38+N的研究

汽车用非调质钢C38+N既可以用作制造曲轴材料,亦可以用来生产发动机胀断连杆,采取优化化学成分（/%:0.36～0.40C,0.50～0. 65Si,1.40～1.55Mn,0.10～0.20Cr,0.015～0.020N,0.020～0.035S,≤0.025P,0.003～0.015Al）、喂S线控制硫化物含量等手段,生产的C38+N钢机械性能为Rp0.2506～544 MPa,Rm 854～879 MPa,A 12%～23.5%,Z 26%～30%,满足标准要求。     

异型钢丝用65Mn热轧盘条的生产实践

经过弹簧钢产品长期的研发和生产实践,安钢形成了异型弹簧钢丝用65Mn热轧盘条稳定的转炉冶炼、LF精炼、方坯连铸及控轧控冷工艺。规格Φ6.5 mm的65Mn盘条抗拉强度为1075 MPa~1115 MPa,断面收缩率达到50%以上,且组织索氏体比例达到80%以上,能够满足用户制作异型弹簧钢丝的各项要求。借助光镜和扫描电镜对生产中出现的开裂问题进行了分析,盘条局部增碳和组织异常是导致开裂的主要原因,通过采取有效措施避免了类似质量问题的发生。     

C90耐腐蚀油管用钢Cr3的开发

根据C90耐腐蚀油管对力学性能和抗腐蚀性能的要求,设计和开发出成分(%)为:C 0.24,Cr3.05,Mo 0.48,Ti 0.02的Cr3型C90级耐腐蚀油管用钢。衡钢采用30 t EBT电弧炉-LF(VD)-Φ110~140 mm HCC工艺生产的Cr3型C90级耐腐蚀管用钢力学性能为σ_0.5 680 MPa,σ_b 780 MPa,δ₅₀ 24%,A_KV 51~60 J。按API5CT试验,该钢抗硫化氢应力腐蚀率为:液相0.2375 mm/a,气相0.6263 mm/a,优于28CrMoTi钢和SM90钢。     

电炉冶炼C38MnNS5非调质钢的开发

南京钢铁联合有限公司采用100t电炉→LF精炼炉→VD真空炉→320mm×480mm大方坯连铸工艺流程,制定了合理的内控成分,并强化电炉终点控制、LF造白渣脱氧、增氮增硫、夹杂物变性处理、低过热度全保护浇铸等关键生产工艺,开发生产了C38MnNS5直接车削加工用非调质钢,具有优异的强塑性配合,屈服强度在560MPa以上,抗拉强度大于860MPa,冲击功在70J以上,各项指标达到用户技术要求。     

铬合金化对C82D2Cr钢帘线盘条组织和性能的影响

在保证[Mn]+[Cr]含量0.5%～0.6%前提下,将Mn含量由0.50%降低到0.24%,Cr含量由0.021%提高到0.32%,以保证C82D2Cr钢淬透性,获得更高强韧性。结果表明：与C82D2钢Φ5.5 mm盘条相比,C82D2Cr钢Φ5.5 mm盘条抗拉强度提高50 MPa,断面收缩率提高4%,索氏体片层间距降低9.8%,珠光体团尺寸降低了14.5%;C82D2Cr钢不仅铁素体与渗碳体的界面处位错线明显,而且铁素体内的位错线密度增高、位错胞数量较多,可显著增加形变强化能力。经客户验证,C82D2Cr钢盘条可以满足2×0.30UT规格钢帘线的生产要求。     

弹性挡圈用C75S碳素弹簧钢热轧盘条的研发与生产

通过工艺流程：100 t电弧炉→LF→RH-→220~300 mm²连铸方坯→450 mm x 150 mm轧坯→ϕ5.5 ~ 25 mm 线材盘条,成功开发生产C75S 弹簧钢(/%：0.72~0.74C,0.29~0.32Si,0.73~0. 77Mn,0.006～0.010P,0.002～0.005S)热轧盘条,盘条10μm以下的夹杂比例约92%,索氏体含量达到95% ,铁素体和渗碳体两相交替的片层平均间距为0.1~0.2μm,盘条Rm为1022 MPa,A为17.5%。     

φ5.35mm-2100MPa桥梁用锌铝钢丝的工艺与组织性能

 为了制备更高强度级别的桥梁缆索用热镀锌铝钢丝，通过对高碳钢盘条的成分设计、低损伤拉拔技术以及热浸镀锌铝等工艺过程的优化，成功试制出?5.35 mm-2 100 MPa级桥梁缆索用热镀锌铝钢丝。设计的SWRS92Si盘条主要成分为（质量分数）：C 0.90%～0.95%，Si 0.8%～1.1%，Cr 0.20%～0.30%。试制结果表明，?13 mm-SWRS92Si盘条经铅浴处理后，珠光体层片平均尺寸从120下降至90 nm，盘条强度上升约260 MPa。经冷拉拔与热镀锌铝后，层片宽度约40 nm的珠光体层片未明显球化，可制备出2 100 MPa级直径5.35 mm的桥梁缆索用热镀锌铝钢丝。钢丝的平均抗拉强度为2 128 MPa，平均断后伸长率为5.4%，扭转圈数平均值为22圈，断口均为平断口，镀层较均匀致密；其他性能指标均优于交通部标准JT/T 1104—2016《桥梁用热镀锌铝合金钢丝》中的要求。     

酒钢120 t转炉-LF-CC工艺生产L360管线钢的实践

通过铁水脱硫-120t转炉冶炼-LF精炼(吹氩、喂线)-160(220)mm板坯连铸-2架炉卷轧机,轧制生产 了1.6~12.7mm管线钢L360带材(%:0.08～0. 12C 、0.10～0.25Si 、1. 10~1.30Mn 、≤0.015P 、≤0.008S 、0.03~ 0.05Nb)。采用高拉碳补吹法控制转炉终点[C]0.04%;LF精炼时用AlMnFe、MnFe和NbFe合金化,并喂Al线和 SiCaBa线;连铸采用全程氩封注流保护浇铸等工艺措施。生产统计结果表明,L360管线钢[0]为(10~15)×10^-6, [N](14~35)×10^-6,[H](1.2~1.6)×10^-6, Σ [N+H+0]≤51.6×10^-6;该钢的屈服强度为425～460 MPa,抗拉 强度505～525 MPa,屈强比0.81～0.88,均达到标准要求。     

60Si2MnA弹簧钢柔性化工艺控制的试验研究

采用光学、电子显微技术和力学分析等方法,结合热模拟试验和现场工业试验,研究了高速线材斯太尔摩控冷工艺生产高强度优质60Si2MnA弹簧钢的工艺参数与显微组织和力学性能之间的关系。研究表明,该弹簧钢盘条最终组织为珠光体加少量铁索体,随着相变冷速的升高,在铁素体含量变少及晶粒细化的同时珠光体球团分布更加弥散均匀,珠光体片层间距减小;不同强度级别的高强度60Si2MnA弹簧钢的延伸率几乎相当,断面收缩率相差0．5％,抗拉强度相差约200MPa,综合力学性能优良。     

40Cr冷镦钢盘条锭型偏析原因分析

通过成分线扫描、硬度测量、金相组织检验等方法,对鞍钢生产的40Cr冷镦钢盘条产生的锭型偏析缺陷成因进行了分析。线扫描结果显示,盘条Mn、Si、P、S、Cr元素分布均匀,C元素分布不均;盘条锭型区域硬度值最高,珠光体较多,C元素富集。试验结果表明,盘条C元素分布不均是导致锭型偏析的主要原因。