再探讨石油钻井吊环设计问题

<正> 《石油钻采机械》1978年第六期、1979年第一、三期曾刊登“与吊环和吊卡设计有关资料汇编及对若干问题的探讨”一文,文中提出改变吊环疲劳断裂损坏为环体磨损判废的结构,     

与吊环和吊卡设计有关资料汇编及对若干问题的探讨(三)

七、单臂吊环应力分析 1.单臂吊环有关数据(图27) 设每对单臂吊环额定负荷为250吨,由两只吊环平均分担,每只吊环负荷量为125吨。使用钢材20SiMn_2MoVA,经热处理后:     

对《API Spec 8A》中所规定的安全系数的几点看法

<正> 近两三年来,围绕着吊环设计展开了对石油钻采设备中提升工具的安全系数及试验载荷的讨论,这对提高石油钻采机械设计、研究及制造水平,无疑是大有裨益的。 然而有的讨论认为《API Spec 8A》(以下简称《规范》)“关于吊环的安全系数的规定是不准确、不完整的”,“对吊环的安全系数的规定是含糊不清的。它没有说明,此安全系数是仅指吊环的直杆部分,还是包括环体部分”。有的对《规范》提出了自己的解释:“以吊环断面的轴向载荷除以断面面积所得的平均名义拉应力σ名再除其材料的拉伸屈服强度σ屈,即σ屈/σ名定义为吊环的屈服强度安全系数n屈,等等。对这些观点,笔者有不同看法,仅以此文参与讨论。若有谬误,切望同行予以指正。     

用断裂力学预测吊环剩余寿命的初步探讨

本文在调查、分析吊环失效、断裂的基础上,探讨了用断裂力学预测吊环剩余寿命,测定了吊环用钢的机械性能、断裂韧性K_(IC)和疲劳裂纹扩展速率da/dN根据应力强度因子K_I和能量释放率的关系,采用二维折算厚度有限元程序,计算了吊环小环部危险断面的应力强度因子K_I,并用实物疲劳试验校核了吊环危险断面有限元应力强度因子K_I和吊环剩余寿命的计算。最后用在现场断裂的150吨吊环对各项计算进行验证,表明实测的临界裂纹尺寸和剩余寿命与计算的较吻合,能够满足钻井作业的需要。     

保证吊环安全使用的“有限安全寿命”设计

本文在分析了吊环环部与吊卡的三种不同接触形式及受力计算后,提供了可供设计计算使用的钻机载荷-脉动周次的近似经验计算公式,然后介绍了吊环的“有限安全寿命”设计的方法和原理。     

试论吊环设计与使用中的几个问题

<正> 近几年来,国内对吊环问题进行了理论研究,并开展了吊环试制工作,取得了一定成绩。目前看来,在这方面仍然存在一些问题,还应继续认真研究,以期在吊环强度分析、结构设计、材料选择、工艺制造等方面有新的进展。 本文拟针对“吊环的设计与使用”(以下简称“使用”)一文,谈几点粗浅的看法,与有关同志商讨,不妥之处请读者指正。     

再论吊环的设计与使用

本文在分析了钻机承载特点、疲劳强度和静强度计算方法后,认为吊环按静强度计算加安全裕量是一种简便的、有效的计算方法。只要加强质量管理,吊环的安全使用是可以保证的。 吊环的系列标准应按照钻机国家标准GB1806-79尽快制订,在结构尺寸和安全系数方面可参考美国API标准,以避免目前的混乱和便于今后的生产。     

述评油井出油温度计算方法

《油田设计》1980年第4期刊登了陈磊同志的文章“大庆油田萨中地区油井井口出油温度计算的经验公式”;1981年第3期刊登了王瑞泉同志的文章“含水油井出油温度的调查及预测方法”。在本期,又刊登了肖祖骐同志的文章“采油井油温计算”。这三位同志,在探讨油井出油温度计算方面,做了大量工作,取得了一定成绩。为了使读者对他们所探讨的问题有一个全面了解,特请王瑞泉同志进行了综合分析和对比。当然,由于公式的适用条件和使用范围有一定差异,王瑞泉同志的分析对比难免不存在问题,在此只是为读者提供参考。     

有关套管柱设计问题的讨论

《天然气工业》1981年第三,四期连载了《套管方程》(简称《套管》)的文章。为了加深对问题的认识,使套管柱的设计趋于完善、合理,本文就《套管》一文提到的应力函数与极角的关系;拉梅公式的适用性,总体安全系数的设计以及作者所推荐的抗挤强度公式,提出以下粗浅看法,供讨论。     

吊环的设计与使用

本文提出吊环静强度计算不应以危险截面上的最大应力作为计算应力,而应以危险截面上的名义应力作为计算应力。吊环的疲劳寿命可通过静强度的安全裕量和钻机参数的合理选配而得到保证。     

国内首个特长单臂吊环在江苏赛孚石油机械有限公司研制成功

在现在很多石油开采和地质勘探中,吊卡悬挂的专用工具大多是吊环。由于石油钻采、地质勘探等工作环境和工作条件恶劣,所以,吊环要在质量上保证,而且化学反应要减小,能快速适应各种环境。江苏赛孚石油机械有限公司根据石油开采和地质勘探在实际中的各种要求,新近研制出首个特长单臂吊环,填补了国内空白。     

重要更正

<正>本刊2012年第5期第42页标题《海洋平台原油外输泵的选型分析》有误,应为《海洋平台双螺杆泵的选型分析》(与该期目次及第43页页眉一致)。此错误系我刊校对原因。谨向作者及读者致歉。     

钻杆弯曲断裂原因分析及预防措施

某油田在钻井过程中发生多起钻杆弯曲断裂事故,对YM35-9H井钻杆弯曲断裂事故进行了调查研究,对钻杆弯曲断裂形貌进行了分析。结果表明:钻杆断裂原因是由于井口摘挂吊环的操作工人与司钻操作配合失误,单吊环起钻所致;在单吊环起钻过程中钻杆弯曲断裂部位承受了异常的撞击、弯曲、剪切和拉伸等载荷;经过理论计算,发生单吊环起钻时钻杆所受的应力已超过材料断裂强度。为有效地防止单吊环起钻事故,建议采用带有锁紧销子的吊卡和液压卡盘。     

柴油机连杆断裂失效分析

《石油机械》第14卷第7期,1986,第10～17页,图12,表5 本文作者对柴油机连杆断口进行了观察分析,并对连杆进行了静态应力测试和实物模拟疲劳试验。分析结果说明,连杆断裂的原因主要是:1.工艺凸台圆角处应力集中;2.结构强度不足;3.表面脱碳及喷丸强化不够。     

也谈350公斤/厘米~2高压泥浆管汇钢材的选用——兼与汪晓剑同志商榷

<正> 《石油钻采机械》1983年第5期刊登了汪晓剑同志写的《试谈350公斤/厘米~2高压泥浆管汇钢材的选用》一文(以下简称《选用》),对泥浆管汇管件的选材问题作了多方面比较,我们认为对文中的有关计算和论述须作进一步探讨。现提出我们的看法,以就正于读者。     

单螺杆钻具马达内外摆线法线型分析

<正> 在《单螺杆钻具马达普通内摆线等距线型分析》和《单螺杆钻具马达的普通外摆线线型分析》(以下简称《内摆线线型分析》和《外摆线线型分析》,见本刊1986年第2期和第5期。——编者)两篇文章中,我们分别对普通内摆线等距线型和普通外摆线等距线型进行了理论     

再谈关于钻头自动给进器的几个问题

<正> 《石油机械》刊物1986年第1期发表的《关于钻头自动给进器的几个问题》(以下简称《问题》)对该刊1985年第2期发表的《国外钻机自动送钻装置的现状及其在我国的发展前景》(以下简称《前景》)一文中的一些问题进行了讨论。之后,在该刊1986年第11期上《前景》作者又发表了《自动送钻装置的分析与选型》(以下简称《选型》),就这些问题进行了讨论。为了通过讨论进一步明确有关技术问题,我再谈几个问题。     

报刊摘录

OSE87201,气液两相流常温输送工艺及压降计算,《油气储运》,1986年第6期, 5～10页本文论述了气液两相流常温输送工艺的节能价值及其在常温输送工况下的压降变化规律,介绍了一种通过实验和生产实践总结出来的半经验气液两相流压降计算公式。OSE87202,输气干线运行期经济效益的分析,《油气储运》,1986年第6期,1～4页     

直径60m大型储罐罐顶球面网壳设计计算

本文依据JGJ7-2010《空间网格结构技术规程》和GB50017-2003《钢结构设计规范》对60m大型储罐罐顶球面网壳进行设计计算。应用3D3S软件计算校核网壳杆件强度、刚度、稳定性;应用ANSYS软件分析网壳整体稳定性,通过大位移非线性有限元分析,准确计算了网壳结构临界荷载,可为储罐设计人员和制造厂提供参考。     

使用活节螺栓槽形螺栓孔法兰的计算

用计算实例说明,采用SW-1998"过程设备强度计算软件"对使用活节螺栓槽形螺栓孔的法兰进行计算时,法兰外直径D0值应根据GB150.3-2011《压力容器第3部分:设计》7.3.2条中D0的说明正确输入,方可确保法兰的强度满足设计要求。