灰口铸铁的等温淬火和渗硼等温淬火

等温淬火能显著改善灰口铸铁的力学性能,而通过渗硼等化学热处理提高其表面硬度能进一步扩展它的应用范围。本文研究用灰口铸铁试样的成分为3.6%C-2.1%Si-0.43%Mn-0.26%Cr-bal Fe。等温淬火工艺采用900℃奥氏体化,随后在240℃、300℃和360℃的盐浴中分别保持1 h、2 h、3 h和4 h后空冷。对另一组试样进行渗硼等温淬火处理,其工艺为在950℃熔融硼砂中渗硼2~4 h,随后在240℃、300℃和360℃盐浴中分别保持1 h、2h、3 h和4 h后空冷。这种工艺不需为了等温淬火而另外加热。通过试样显微硬度的测定和黏着磨损性能试验发现,等温淬火显著提高了灰口铸铁的性能,而渗硼等温淬火则更进一步改善了灰口铸铁的性能。     

Q235钢控时水浴淬火强韧化工艺

采用金相观察、硬度测试、冲击和拉伸试验,研究了Q235钢60 ℃控时水浴淬火并低温回火对强韧化的影响。结果表明,完全淬火、180~300 ℃回火比控时水浴淬火、同样条件回火的硬度及强度高,这归因于完全淬火过程中马氏体的自回火程度低及残留奥氏体量少。但进行控时水浴淬火、300 ℃回火则强度升高,增大的强度与水浴淬火增加的残留奥氏体及其转变有关。与完全淬火、回火相比,水浴亚温淬火、回火的冲击性能较高,这主要是未溶铁素体及水浴淬火时增加的残留奥氏体对韧性的贡献。但水浴完全淬火、300 ℃回火则表现出更好的韧性。对于Q235钢,采用890 ℃加热、60 ℃水浴13 s控时淬火并300 ℃回火,能够获得良好的强韧化效果。     

26CrMoNbTiB钻杆用钢亚温淬火强韧化工艺

以G105石油钻杆用钢26Cr Mo Nb Ti B为研究对象,采用组织分析与性能测试等方法对比研究了调质处理和亚温淬火对试验钢组织与性能的影响。结果表明:试验钢完全淬火后再进行亚温淬火,可获得铁素体/马氏体复相组织,在保持材料强度基本不下降的同时显著提高钢的冲击性能,具有明显的强韧化效果;亚温淬火工艺参数对复相组织组成相的比例及组织的形态与分布特征有非常重要的影响,过低的亚温淬火温度及亚温淬火后的低温回火均不利于钢的韧性改善;力学性能测试结果表明,试验钢最佳亚温淬火工艺为900℃×30 min完全淬火+780℃×30 min亚温淬火+590℃×65 min回火,此时钢的强韧性配合最好。分析认为,这归功于晶粒细化、适量未溶铁素体以及少量残留奥氏体等的综合作用。     

7A04高强铝合金复合强韧化工艺

采用复合强韧化工艺，对7A04铝合金的组织和性能进行了研究。结果表明，通过熔体净化、晶粒细化、强化均匀化、锻造及分级固溶处理能明显改善和提高7A04高强铝合金的综合性能，而且可以大大减少均匀化处理的保温时间。     

铁镍基合金3YC61的复合强韧化工艺

服役于高含硫油气勘测、开采的设备,受到介质、温度、压力的影响,容易发生应力腐蚀和应力腐蚀断裂（SSC和SCC）,这就对金属材料的力学及耐腐蚀性能提出了苛刻的要求。本文对铁镍基合金3YC61的热处理复合强韧化工艺开展了系统研究,结果表明：3YC61合金的最佳固溶热处理温度为980~1000 ℃;最佳一级时效热处理温度为730~770 ℃,辅以炉冷至620 ℃＋620 ℃×7 h+AQ的二级时效热处理后,合金的力学性能均达到甚至超过了Incoloy 925合金的性能指标。复合强韧化能同时提高3YC61合金的强度、韧性和塑性,合金的综合性能特别是强度已接近Inconel 718合金。     

5CrMnMo模具钢强韧化工艺

<正> 前言 模具是一种重要的工艺装备。5CrMnMo钢是目前我国常用的热作模具钢中的一个品种。生产实践表明,通过强韧化工艺和表面(?)     

渗碳渗硼复合处理

发明的背景 1.发明的范围:本发明大体上讲的是金属表面处理,特别是那些在重负载下要求非常抗磨损的钢(如地质钻机钻头轴承钢)的表面处理。 2.对前工艺的说明:人们早就知道金属(例如钢)的表面可以用各种元素或成份进     

高速钢形变等温淬火的力学性能及其强韧化机理

对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢奥氏体化后,在１１５０℃～７５０℃以１．５×１０－２／ｓ的形变速率等温形变０％～６５％,并对２７０℃等温淬火、５６０℃回火后组织与性能进行了研究。结果表明：形变使等温淬火、回火组织的硬度、强度和冲击韧度均有所提高,１０５０℃形变１５％～２０％具有最佳强韧性配合。并根据力学性能与组织变化的关系,提出了组织细化强韧化、位错强化、碳化物沉淀强化和锯齿状晶界韧化的强韧化机理,其中锯齿状晶界韧化对最佳强韧性配合起着关键作用。     

提高模具寿命十种强韧化工艺

1.热作模具钢高温淬火、高温回火热作模具钢(3Cr_2W_8V、3Cr_2W_5V、3Cr_3Mo3V、4Cr_5MoVSi、5CrNiMo等)常规热处理失效形式大多数为热—机械疲劳断裂,高温性能不足所致。采用高温淬火,则加热时使难溶解的合金碳化物和合金元素大量溶解于奥氏体中,在高温回火后的冷却过程中又析出弥散细小碳化物均匀分布于钢的基体。其组织具有板条马氏体取向的索氏体组织,有较高的高温红硬性、耐磨性、高温强度、热疲劳强度。尤其是断裂韧性(KIC值)成倍提高,     

稀土在渗硼及硼的复合渗中的作用

本文综述了近十几年来稀土在渗硼及硼的复合渗中的作用以及稀土对渗层组织性能的研究概况，并对其作用机理作了初步探讨。     

复合渗硼的现状及展望

综述了近年来复合渗硼工艺的现状，论述了在不同温度下复合渗硼的组织结构及性能，介绍了等离子复合渗硼和激光复合渗硼，对中温复合渗硼进行了分析，重点介绍了低温渗硼。     

5CrMnMo钢模套的渗硼 强韧化处理

我厂是生产TS-12型拖拉机的专业厂。所用5CrMnMo钢制齿轮热锻模套(图1),原用图2a所示工艺处理,往往因工作面磨损而失效,使用寿命低。为此我们实验采用图2b所示的渗硼 强韧化工艺处理,结果使其寿命     

渗硼对拉伸模具强韧化的改善研究

以废钢和生铁为主要原料,以低碳铬铁、硅铁以及钛铁等为添加剂,采用中频感应电炉及不氧化法制备汽车用拉伸模具钢。探讨了渗硼时间以及渗硼温度对汽车用拉伸模具钢性能的影响规律。结果表明:当渗硼温度900℃,渗硼保温时间9h,经渗硼处理后的汽车用拉伸模具钢的性能最好,其抗折强度610.6MPa,显微硬度1195HV0.2,冲击韧度456.7J/cm2。     

热冲模硼碳共渗—渗硫复合热处理

本文介绍了用简易的夹具对热冲模具进行固体硼碳共渗处理,并在共渗层的表面施以渗硫的尝试。结果表明,热冲模具经硼碳共渗及基体强化处理后再渗硫复合处理工艺,可提高模具寿命3倍,经济效益显著。     

20钢低碳马氏体强韧化工艺的应用

我公司生产的大型烧结设备链板运输机上有近千件方套（见图1），材质为45钢，技术条件规定：①调质处理，217～255HB；②66mm处表面淬火后硬度为40～50HRC，硬化层深度1～2mm。如采用45钢棒料制造，则生产周期长，成本高。另外，用户反映该零件在使用的前一阶段耐磨性很好，后一阶段耐磨性陡然下降。鉴于这种情况，我们经过认真的试验分析，对原生产工艺进行了大的改进。采用20钢管制造和高温加热强烈淬火及低温回火，可以得到有较高硬度和强韧性的低碳马氏体。不仅可简化生产工艺，产品质量也得以提高，收到了良好的效果。1工艺改进试验…     

铁镍基合金3YC61的强韧化工艺

服役于高含硫油气勘测、开采的设备,受到介质、温度、压力的影响,容易发生应力腐蚀和应力腐蚀断裂(SSC和SCC),这就对金属材料的力学及耐腐蚀性能提出了苛刻的要求。本文对铁镍基合金3YC61的强韧化工艺开展了系统研究,结果表明:3YC61合金的最佳固溶热处理温度为980~1000℃;最佳一级时效热处理温度为730~770℃,辅以炉冷至620℃+620℃×7 h+AQ的二级时效热处理(总时效时间18 h)后,合金的力学性能均达到甚至超过了Incoloy 925合金的性能指标。直接时效强韧化能同时提高3YC61合金的强度、韧性和塑性,合金的综合性能特别是强度已接近Inconel 718合金。     

GJW50钢结硬质合金模具强韧化工艺

从分析影响强韧性的微观因素入手,通过一系列试验及金相组织分析,提出了几种模具的强韧化处理工艺和表面强化、锻造强韧化、及闪光对焊连接的组合强韧化方法。     

薄铣刀片固体渗硼直接淬火处理

加工纺织行业急需的各种规格钩针时,使用Φ20×(0.10～0.20)mm薄铣刀片(图1)铣削钩针尖端的半圆弧槽,刀片消耗量很大。对于此类薄铣刀片,目前许多厂家采取单片淬火方式生产,表面氧化比较严重,其HRC 60～62,使用寿命仅2～3h。为此,我们通过渗砚处理来提高刀片刃部硬度,使其寿命提高。同时,采用多片生产方式,提高了生产效率。     

合金球墨铸铁的渗硼-等温淬火

热处理能明显改善球墨铸铁(以下简称球铁-译注)的性能,获得等温淬火球铁(ADI)。通过渗硼形成高硬度(2 100 HV)的渗层能进一步提高性能。本文研究用球铁含有合金元素铜、铜-镍和铜-镍-钼,在850℃、900℃和950℃的盐浴(硼砂+铝)中渗硼2 h和4 h,然后将试样直接从渗硼温度在240℃、300℃和360℃的盐浴中等温淬火(渗硼-等温淬火),渗硼后不需要为了等温淬火而再次奥氏体化加热。渗硼层均匀,厚度35~130μm,硬度1 300~1 700 HV。