重视焊缝RT咬边影象中的黑线

焊缝咬边是焊缝边缘略低于母材的一种表面缺陷，在X射线探伤（RT）的影像上与焊缝的焊波起伏基本一致，形态呈弯曲且平行于爆缝，粗细不等，轮廊不明显，黑度深浅不一，并与焊缝边缘相吻合，断续或连续状分布，咬边的产生是由于焊接参数选择不当（主要是焊接电流过大）或焊接操作工艺不正确，沿焊趾的母材部位产生的沟槽或凹陷。     

贮罐罐底环形角焊缝与边缘板搭接焊缝的焊接顺序探讨

本文从圆环受压时的稳定程度及应力分布两个方面讨论了贮罐罐底焊接的一个顺序，得出先焊边缘板搭接焊缝，后焊环形角焊缝较为有利的结论。     

内外施焊接管焊接接头应力的有限元分析

应用Ansys有限元应力分析软件,根据钢制化工容器结构设计规定(HG20583-1998),分别建立了内部施焊和外部施焊的内伸入式接管与壳体间焊接接头的模型,分析了焊接接头处应力分布情况,并对焊接接头处的应力进行了对比。结果表明,内部施焊的整个焊缝X方向的应力平均值大于外部施焊焊缝;外部施焊的整个焊缝Y方向应力水平略大于内部施焊焊缝;内部施焊焊缝等效应力的应力值小,但其高应力区域范围较大。     

双面焊316L不锈钢焊缝裂纹失效研究

采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱分析等方法,观察了双面焊不锈钢焊缝显微组织及裂纹分布特征,分析了双面焊接对焊缝显微组织、应力状态和元素分布特征的影响。结果表明裂纹区域显微组织无异常,先焊面焊缝边缘产生裂纹的原因主要是由于后焊面焊接时对其产生了拉应力,同时由于再加热作用导致先焊面焊缝C、Cr、Mo等元素迁移,在晶界处形成贫铬现象,降低了焊缝的抗裂纹扩展能力,进而在先焊面焊缝边缘形成了裂纹。     

煤化工废热锅炉管板环缝返修

煤化工净化装置的低压废热锅炉管箱侧管板环焊缝设计结构没有考虑制造工艺要求,环焊缝内侧(内坡口)焊接时没有焊接打磨空间,在制造施焊过程中无法有效去除施焊产生的先天微小缺陷,焊缝缺陷在锅炉运行10年后扩展,经检测严重超过了标准要求。保持原设计结构返修,同样没有焊接打磨空间,包括大量老缺陷无法清除。最后决定采用的修复方案为:将缺陷环缝整圈割除、在管板侧堆焊延长筒体长度(翻边长度)、同时加工缩短管箱侧筒体长度;并将对接焊缝的X型坡口由外浅内深型改成外深内浅型,给内坡口焊接留下充足打磨空间。由于锅炉筒体壁厚和一侧的管板壁厚大,从筒体堆焊到对接焊的电加热预热、伴热、消氢是修复工艺控制的关键。     

CO2气保焊的故障模式与影响分析

焊接是商用空调设备压力容器制造过程中的主要操作工序。CO2气体保护焊主要在蒸发器、冷凝器的装配过程中被使用。在实际生产过程中,焊接造成的故障泄漏严重影响产品质量,需要使用试验设计方法对焊接参数进行优化．但影响焊缝质量的因素众多,在进行参数设计之前,为使因素选择更准确、有效,使用FMEA（failure mode effects analysis）方法对气保焊故障模式进行分析,从中选择出关键因素。     

LM32.40莱歇磨磨盘的焊接修复和改造(二)

(接2002年第6期)3.2 焊接工艺及具体操作要求 (1) 载丝及其焊接。由于零件受力较大,且母材损坏于材质缺陷处,要求补焊强度较高。为此,需在立缝处载丝,并在焊道敷焊前使用结426、(?)3.2焊条先将载丝焊住(转圈焊缝)。 (2) 裂缝的焊接顺序:先焊内环缝,在内环缝焊补一定长度(未焊完之前)后开始焊外环缝。内外环缝全部完成焊接后开始焊立缝。打底焊接1-3层采用铸铁408焊条,填充焊缝采用结426焊条。各焊缝的焊接要点如下:     

灰口铸铁焊补在实际工作中的应用

灰口铸铁构件因各种原因产生裂纹、磨损或破坏,采用与之相适应的焊接材料及工艺进行焊补。主要有两类方法,一类是同质（铸铁型）焊缝的熔化焊;另一类是异质（非铸铁型）焊缝的电弧冷焊。     

国家质量技术监督局办公室文质技监办发 [2001]003号 关于执行 JB4708— 2000《钢制压力容器焊接工艺评定》标准的意见

《钢制压力容器焊接工艺评定》 (以下简称《焊接工艺评定》 )JB4708— 2000,已经批准发布,并于 2000年 10月 1日起实施。 2000版《焊接工艺评定》标准与 92版《焊接工艺评定》标准相比,内容有较大的变化,为既能有效地贯彻执行 2000版《焊接工艺评定》又尽量减少压力容器制造单位不必要的重复评定工作,经研究,提出如下意见,请各单位严格执行： 1．自发文之日起,制造压力容器的单位进行焊接工艺评定时,应按 2000版《焊接工艺评定》标准进行。 2．按 92版《焊接工艺评定》标准评定合格的对接焊缝双面焊试件和堆焊试件的评定项目,继续有效。 3．按 92版《焊接工艺评定》标准评定合格的对接焊缝单面焊的评定项目,属于下列情况之一的,可继续有效： ①对接焊缝单面焊试件,试样的实际弯曲角度已达到双面焊试件要求的弯曲角度; ②原评定合格的焊接工艺评定项目,按 2000版《焊接工艺评定》要求,只补作弯曲试验的评定,并经检验合格。 4．对 2000版《焊接工艺评定》标准 4.3中型式试验件的评定,如焊接条件与 92版《焊接工艺评定》中组合焊缝试件相同时,则组合焊缝试件评定合格的项目适用该型式试验件。 5．上述可继续有效的评定项目和需补做弯曲试验的评定项目,对有冲击要求的,如其常温冲击平均值小于 27J,按 2000版《焊接工艺评定》标准要求,还须补做冲击试验的评定,并经检验合格。 6．继续有效的焊接工艺评定项目,其“焊接工艺指导书”和“焊接工艺评定报告”应按 2000版《焊接工艺评定》标准规定进行转化。 请将此文转发至本辖区内有关的压力容器设计、制造和检验单位。     

压力容器筒体与平封头多级焊缝残余应力数值模拟

采用有限元软件ANSYS中生死单元技术对压力容器筒体与平封头单面焊焊接过程进行数值模拟,得出焊缝焊接残余应力、温度场及位移场的分布情况。经过分析可以得出：在焊缝区及熔合区温度极高;远离焊缝,温度峰值急剧下降。在熔舍区焊接残余应力达最大值;焊根处残余应力较小;在热影响区,沿焊缝方向多为拉应力,垂直焊缝方向多为压应力。     

重视焊缝RT咬边影象中的黑线

焊缝咬边是焊缝边缘略低于母材的一种表面缺陷。在 X射线探伤 (RT)的影像上与焊缝的焊波起伏基本一致 ,形态呈弯曲且平行于焊缝 ,粗细不等 ,轮廓不明显 ,黑度深浅不一 ,并与焊缝边缘相吻合 ,断续或连续状分布。咬边的产生是由于焊接参数选择不当 (主要是焊接电流过大 )或焊接操作工艺不正确 ,沿焊趾的母材部位产生的沟槽或凹陷。　　咬边常带有裂纹 ,具有危害性。它削弱了基本金属的截面 ,破坏了焊缝的连续性 ,较易引起较大的应力集中 ,产生裂纹。特别是在焊接低合金高强钢 (如1 6 Mn R等 )和合金钢 (1 Cr1 8Ni9Ti等 )引起裂纹的机率较…     

J507焊条表面敷碳快速热补铸铁

在以往的铸铁修复工作中,存在的主要问题有：焊接时碳、硅等元素容易烧损,焊后冷却速度较快时,焊缝极易产生脆硬的白口和马氏体。又因铸铁本身塑性差,抗拉强度低,当焊接过程中产生的应力达到或超过铸铁的抗拉强度时,便产生裂纹;因铸铁含碳多,补焊时易产生气孔。铸铁焊件在补焊处产生了脆硬的白日组织后,使焊后不易切削加工。采用2308焊条及氧一乙炔气焊补焊铸铁,成本高,效率低,且工艺要求严格,强度不能满足要求。采用J507（相当于GB5117标准中的E5015）焊条表面敷碳热焊铸铁,不但经济、快速,而且工艺简单。由于焊前预热,…     

大型薄壁不锈钢球罐焊接变形的控制研究

大型薄壁不锈钢球罐的焊接变形控制是球罐组装的关键点,球罐变形受到材料质量、焊缝处的加工精度,焊接中的电流极性、电流、电压等焊接工艺参数以及定位焊的数量、长度、间距等多种因素的影响,其作用因素是复合的、多元的。在技术层面,从组装工艺、焊接工艺、固定工艺三个角度论述了降低焊接变形的措施。在质量控制层面,提出焊工资质达标、焊材管理、技术交底、焊后检查等要求,以控制焊接变形。     

钎焊件涂装工艺改进

钎焊件涂装工艺改进田岳峰（石家庄市太行机械厂，０５００００）我厂某产品有大量钣金件需要进行涂装，工艺流程为：化学除油→清洗→酸洗→清洗→冷磷化→清洗→塑料喷涂→１８０℃固化３０ｍｉｎ生产过程中存在钎焊件焊缝开焊的问题，焊缝开焊多发生于烘烤之后，也有一...     

球磨机进料螺旋筒内加焊保护套

球磨机进料螺旋筒磨损后的更换是十分麻烦的 ,这里介绍一种加焊保护套的方法使维修简单易行。１）按球磨机进料螺旋筒的内径和长度 ,用１２ｍｍ厚的钢板卷制成圆筒 ,沿对缝焊接好 ,找好圆度。直径误差控制在５～１０ｍｍ ,长度比螺旋筒小１０ｍｍ。再将圆筒按３等份割开 ,沿割开的边部割出５×４５°的焊接坡口 ,如图１所示。图１保护套加工图２）利用停车机会 ,把磨损后的进料螺旋筒内的送料叶片割下 ,用砂轮机打磨光滑内表面 ,焊上加工好的钢板。先焊一边 ,用千斤顶顶住另一边 ,使钢板紧靠螺旋筒内壁 ,再焊牢 ,依此法 ,把其它两块焊好 ,最…     

不同焊接方法对汽车镀锌钢板焊接的影响

介绍了手工电弧焊(SMAW)、机器人气体保护焊和机器人激光焊等三种焊接方法对汽车镀锌板焊接质量的影响。归纳发现：手工电弧焊的焊接效率低,焊缝热影响区宽,焊缝附近锌层烧损严重,且焊接飞溅多,焊缝抗腐蚀性差。机器人MAG焊的焊接效率高,但焊缝接头变形大,电流密度大,焊丝易焊穿工件;机器人MIG电弧钎焊的焊接热输入低,但是焊接接头强度低。机器人激光焊的焊缝及热影响区的综合性能最好,焊缝附近锌层的蒸发最少,更易实现机械化和自动化。因此,机器人激光焊接在汽车薄板及精密器件的制造领域具有更加广泛的应用前景。     

再结晶退火工艺在硫化机上横梁焊后去应力上的应用及其效果初探

采用再结晶退火的热处理工艺方法消除大型重负荷焊件──１３１０（Ⅱ）型双模轮胎定型硫化机上焊梁的焊接应力，并用钻孔法测量再结晶退火前、后残余应力值的大小，摸清再结晶退火对该工件焊接应力消除的程度。     

反应产物-混氢原料油换热器研制

简要分析2(1/4)Cr-1Mo钢材的焊接性能,从筒节成形、主体焊缝的焊接、重叠装配及焊后整体热处理入手,着重叙述了加氢换热器的制造工艺方案,并就中小型卷板机的工作能力换算作了介绍。     

塑料设备的焊缝补强

不论是x型焊缝或v型焊缝,不铲平的焊缝均比铲平焊缝强度高(一般焊缝系数高出5%左右)。这是因为未铲平的焊缝处截面积较大的缘故。对于不铲平的X型焊缝,有时断裂不发生在焊缝上,而发生靠近焊缝的母材处——热影响区域内。这是由于焊接时局部受热而形成了残余应力,或者焊件在此处截面突然改变而导致了应力集中。     

奥氏体不锈钢悬空双面埋弧自动焊工艺

本文介绍采用悬空双面埋弧自动焊工艺焊接奥氏体不锈钢。通过理论分析、焊接试验，提出只要严格控制焊接线能量和采用适当的工艺措施，就可以防止烧穿和未焊透，并可以克服一定量的焊丝偏移给焊缝质量带来的不良影响，能够获得高质量的焊缝的满足要求的焊接接头。