灰铸铁曲轴箱的全位置冷焊

我厂6~#氧气压缩机(产量3600米~3/时),在检修中发现曲轴箱侧面凸起的方形口法兰上(此法兰与曲轴箱是一体铸成)有一长达1400毫米的裂纹,占整个法兰的七分之五;仰脸裂纹550毫米,竖裂纹780毫米,平     

航空发动机零件裂纹的真空补钎

去年,我厂在承修航空发动机时,发现由主体和框架组成的四个零件有13处裂纹,其中4处在框架上,9处在主体上(图1)。最大1处裂纹是宽度为0.142毫米,长度为13.5毫米的穿透性裂纹,其余12处均为非穿透性裂纹。这些裂纹严重地影响着发动机的使用性能,需要补焊修复。     

定容式鼓风机叶片裂纹焊补

不久前,我们为某磷肥厂焊补一台定容式鼓风机叶片的裂纹。叶片材料为灰口铸铁,重300公斤,总长660毫米,几何形状为8字形。在同一端面上有两条裂纹,一条长600毫米;另一条约500毫米,同时处于叶片顶端约20毫米厚的薄弱处(图1)。本打算采用氧—乙炔热焊,但考虑到叶片是铸铁的,而中间串上的一根轴是45号钢,二者的热膨胀系数不同,加热后会影响其他地方产生裂纹,所以决定采取不预热气焊方法。根据是,裂纹出现在同一顶端,又是最薄弱地方,两条裂纹相差100毫米,用气焊的加热减应方法,先焊一条短的裂纹,第二条长裂纹可作为它自由膨胀和收缩的余地,使它不受任何限制,不会产生焊后裂纹;同时,它又为第二条裂纹创造了加热减应条件,当焊补第二条焊缝时,也不会产生焊后裂纹。再者,叶片本身与     

船用黄铜螺旋桨壳体裂纹的焊补

沿海货轮黄铜螺旋桨,在壳体部位出现两条纵深裂纹,该螺旋桨φ4775毫米,总重7828公斤,壳体大端φ850毫米,壳体高830毫米,壁厚225毫米。材质是铸造锰铁黄铜。主要化学成份(%):铜59.2、锰15.6、铁0.61,其余为锌。σ_b>40公斤/毫米~2。螺旋桨壳体裂纹位置见1图。裂纹1长400毫米,深85毫米;裂纹2长310毫米,深55毫米。裂纹2在钻孔时超过了裂纹的实际深度,使坡口增长至400毫米。 1、焊前准备     

醋酸精馏塔塔板补焊

从法国引进生产化纤产品的成套大型设备,经过一年多时间的连续使用,在首次检修中,发现醋酸精馏塔的40块T40钛材(板厚3毫米)塔板中的三块塔板边缘紧靠固定螺栓处,有五处穿透性裂纹,最长达370毫米,短的145毫米。裂纹是由于塔板上残余应力和设备组装时受力不均而产生的。我们     

4Cr_9Si_2锻件淬后裂纹的分析

我厂给首钢生产的轧机上有—如图1所示形状的锻件,根轧机的使用条件及该件在轧机上的作用,选择材料为4Cr9Si2,锻后转热处理车间淬火。当低温回火后,发现在这一批锻件中每一个锻件上都出现裂纹,且裂纹位置及形状都很有规律,都在长度为B的斜面上,或高度为H的斜面上(见图1)。但裂纹的长度及深度各异,一般裂纹深度为6毫米,最深达11毫米。对此,我们进行了如下分析。     

锅炉集箱端盖焊接裂纹的防止措施

我厂生产的卧式快装锅炉的集箱与端盖的材质为20号钢,其原接头形式如图1所示。以前,曾一度在打底焊道上有纵向微裂纹产生。该裂纹长约2毫米、深约2～3毫米,返修较困难,给生产进度带来很大影响。我们在对产生裂纹的各种因素进行探讨的基础上,分别在装配、定位及打底焊以及焊条的选择等方面做     

清河发电厂7~#炉乙侧球磨机端盖裂纹焊补的实践

7~#炉乙侧球磨机出口端盖自80年以来先后焊补过5次。83年11月球磨机震动剧烈,停机后经宏观检查,发现出口端盖裂纹比较严重,当裂纹区转至下方时,端盖裂纹出现“张口”达3毫米以上。继续运行有烧损轴瓦或端盖断裂的危险,因此停机检修。一、端盖裂纹情况出口端盖材料为35~#铸钢,壁厚80毫米左右,有10条高50～150毫米的幅向加     

卷板机上辊的焊接修复

英国某厂卷板机的上辊长5.8米,重14吨,工作辊径为635毫米。该辊卷制钢材22000g屯以后,在辊颈尾部直径为432毫米处发现裂纹。裂纹扩展到整个圆周上,深40～50毫米,肉眼可见(图1),决定进行焊接修复。焊接修复工艺如下:     

防止模具磨削裂纹的产生

<正> 模具磨刃口在生产中是常见的工作,但是往往在磨加工中出现多种形状的裂纹:有直条状、网状(鱼鳞状)、纤维状及波浪状等。裂纹的深度、长度、数量分布不—。有的裂纹深度可达1.0毫米;裂纹长度有的2～15毫米,有的贯穿整个平面:有的裂纹分布整个被磨平面。磨削裂纹的产生,不仅降低模具     

2ΒΓ空气压缩机气缸体裂纹的补焊

2空气压缩机生产能力为100米~3/分压缩空气,气缸体重4.5吨,材质为苏联牌号21-40,相当于我国标准20-40(灰铸铁),是五十年代引进的设备。一九七五年我厂的一台2空气压缩机内缸壁根部过渡圆角处发现一条约480毫米长的裂纹(图1中A),泄漏严重,致使全套设备停产。一九八○年沈阳某厂也有一台同样设备在气缸内壁中间部位发现四条裂纹,总长度达900毫米(图1中B),停产达半年之久。我们对这些裂纹进行     

两吨锤锻模的堆焊修复

我们车间使用的两吨锤锻模中间开裂,采用手工电弧焊进行了修复。从图1可看到锻模的裂纹产生在燕尾拐角部位,是一条贯穿裂纹,宽2毫米,深约100毫米(从燕尾槽内侧看不到明显的裂纹,实际有贯穿的微裂纹)。锻模材料是5CrMnMo。修复前用氧乙-炔焰开图1所示的坡口。由于锻模大,气割时局部预热时间长,可免去焊前的局部预热工序。选用强度高、抗裂性能好的结507焊条,焊条直径5毫     

阀门裂纹的焊补

25号铸钢给水管道阀门(P=120～130大气压、T=130～140℃)的阀体,因铸造缺陷,出现一条长150毫米的裂纹。一直延伸至靠外壁圆周1/5的宽度上,裂纹最深处达0.5毫米,影响机组的安全运行。对此采取就地焊补,取得了良好的效果。焊前准备 1.在裂纹两端用φ5～8毫米的电钻打孔,并沿裂纹部位用凿子铲成U型坡口,因阀体铸件夹砂,故坡口铲的较宽,最宽处达43毫米。     

四千吨多层液压机主缸裂纹的修复

吉林省松江河林业局纤维板厂的4000吨多层液压机是年产纤维板1900米~3的重要设备。其四个主缸系柱塞式结构,材质为35~#铸钢,内径800毫米,壁厚115毫米,工作压力为260公斤/厘米~2。其中一号主缸因铸造缺陷,于1984年3月开裂漏水,裂纹长250毫米。经多次补焊无效,裂纹长度扩展至670毫米左右,且裂纹两侧又增生三条300～400毫米的裂纹(图1)。在四条裂纹附近,形成深10毫米、长50～100毫米不等的龟裂纹多处。径采用挖补法修复,获得了成功,现已安全运行近一年。     

空气压缩机气缸用Cu—Zn—Mn—Ni合金钎焊修复

L8—60/7型空气压缩机经一段时间使用后,在排气孔法兰处发生裂纹。气缸材质为HT20-40灰口铸铁。排气孔壁厚18毫米,裂纹长约100毫米,穿过一个M20的丝孔。气缸体积为φ760×600毫米,裂纹处于整个铸件的中心部位。气缸的工作压力为7公斤/毫米~2,工作温度160℃。根据“铜锌基”钎焊所具有的低温高强度的特点,结合此铸件大、结构复杂的特点,采用钎焊方法焊补修复了铸件。     

地铁构架裂纹焊补

我厂生产的地下电动客车运行六年多后返厂检修。发现低合金(20SiMn)铸造架都有裂纹,少者二处,多者达15处。据分析观察,裂纹多分布在构架上平面,横梁和各种吊座凸台的附近,长度15～100毫米。有的裂纹穿透构架壁厚,尤其是Ⅳ区的裂纹(见图)按原设计规定,不得有裂纹,不准焊修。     

用金属扣合工艺修复锻锤立柱裂纹

我厂的3吨自由锻锤在使用中发现左立柱导轨槽下端根部产生裂纹,槽内裂纹长达1150毫米,占导轨槽全部长的85％,并一直到导轨槽下端开口,延伸至拉耳外侧,长约460毫米,见图1所示。为了阻止裂纹进一步向前发展,曾在裂纹末端钻φ10毫米的止裂孔。但3个月后,裂纹越过止裂孔,又向前扩展了20毫米,此时,裂缝宽达3～4毫米,已无法继续使用。     

30吨汽车吊悬臂裂纹的焊修

Hydro牌30吨汽车吊第三级悬臂的腹板上出现裂纹,它从上翼板附近开始,向左下方延伸而中止于下翼板的角焊缝中(图1)。根据钻屑的化学分析结果表明,母材相当于HNMBCu水淬调质钢,其最低屈服强度为700牛顿/毫米~2。因为裂纹在下部出现了分支,涉及裂纹坡口加工量较大,不宜采用沿裂纹开坡口的焊修工艺,故决定采用机械加工方法,在裂纹部位切去一块尺寸为400×400毫米的腹板(图2)。     

超高强度钢的焊接延迟裂纹

在焊接强度极限≥150～200公斤/毫米~2 的超高强度钢,特别是40SiMnCrMoVRe 钢和32SiMnMoV 钢时,主要存在裂纹问题。裂纹是焊缝中最危险的一种缺陷,它不仅降低焊缝的强度,而且还会导致结构的低应力脆性破坏。从这种超高强度钢高压容器的零级和Ⅰ级焊缝的 X 光检查中发现,在2000余条焊缝中出现了447条裂纹,其总长度达10603毫米,占焊缝总长的0.25%。其中裂纹出现在锻件和板材连接接头中的有209条,长4293毫米,占裂纹总数的46.8%,占裂纹总长的41%;出现在环缝     

JR阻力曲线试验中控制停机点的方法

在J_R阻力曲线试验方法中,为了获得一条理想的J_R线,试验时使一组试样的测量裂纹扩展量⊿_a在0.50毫米内较均匀分布,但必须有大于0.03毫米,小于0.15毫米的值和大于0.40毫米的值是试验成败的关键。在P-⊿曲线下,如图1。OP_eP_sD是形变功中的塑性部分。裂纹扩展量⊿_a是裂纹在外力作用下发生钝化直至开裂、扩展的结果。所以,对大多数材质较均匀的中强钢来说,其塑性施力点位移⊿_p=OD是与测量裂