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对宣钢1号高炉炉役后期稳定生产实践进行了总结.通过提升原燃料质量、缩小风口面积、使用长风口、优化布料矩阵、采用大矿批,量化炉前出渣铁管理等措施实现了炉役后期的稳定生产及指标提升. 相似文献
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通过对攀钢1#高炉在1997年风温水平逐渐下滑情况下,进行风口面积调剂的冶炼实践,认为在攀钢目前的冶炼条件下,随着风温水平下滑应及时缩小风口面积,维持适宜的鼓风动能在130KJ/s~150KJ/s,以达到较高的冶炼强度在1.15t/m3·d。 相似文献
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在原燃料质量整体下行、中心喉管漏料、气流紊乱、炉况严重失常的情况下,高炉作业区通过缩料批、减轻焦炭负荷、提炉温、降碱度、加强出铁管理、更换中心喉管及布料溜槽、调整布料制度、缩小风口进风面积、增加冷却壁进水量、降低进水温度、精心操作等手段,使得炉况恶化的趋势得到明显缓解,保证炉况顺行。 相似文献
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分析了焦炭质量调整后的指标变化、高炉炉况稳定性和生产技术经济指标,通过制定调整方案、积极调整应对措施,实现了炉况基本稳定顺行,总结焦炭质量调整后的炉况应对措施及要点,为后续干熄焦检修期间炉况调整提供保障。 相似文献
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宣钢1号2 500 m~3高炉2018年克服炉役末期风温水平低、炉缸温度高等不利因素,通过上下部制度调整,全年保持稳产、高产创造出了自开炉以来的顺行记录。 相似文献
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在攀钢1号高炉第三代炉役生产中,采取了加重边缘、适当发展中心的装料制度,缩小风口面积以增大鼓风动能的下部调剂,获得了高产的效果,保证了安全生产,有效的延长了高炉寿命。 相似文献
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阐述了马钢一铁12#高炉异地大修后优化高炉操作改进生产管理,使高炉冶炼强度得到迅速提升,缓解了马钢生产缺铁的暂时困难. 相似文献
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莱钢2#1 080 m~3高炉为降低燃料比,以入炉料为研究对象,梳理流程可控因子,对鼓风动能低、煤粉燃烧不充分等因子进行了快速改善,运用相应优化器、结合生产经验确定关键因子最佳控制水平,进而优化控制,使燃料比降低到515 kg/t以内。 相似文献
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姜喆车玉满郭天永姚硕孙鹏 《炼铁》2017,(2):13-16
简要分析了高炉鼓风动能的影响因素及判定方法,基于鞍钢2号3200m^3高炉生产数据的统计分析,重点探讨了2号高炉合理鼓风动能的范围和鼓风动能的控制方法。分析结果表明:高炉要取得低燃料比和高产量的效果决定于合理的鼓风动能,可以通过控制合理的人炉风量和送风比、控制合理的风口面积、调整富氧率,以及提高原燃料条件来获得合理的鼓风动能。针对鞍钢2号3200m^3高炉而言,合理的鼓风动能范围为110~130kJ/s,合理的送风比范围为1.75~1.80,合理的风口回旋区长度应在1.82m左右。 相似文献
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针对低硅冶炼和优质生产相结合,从保持炉况顺行的上下部调剂入手,摸索炉况稳定活跃所需要的合适参数;研究合适的炉渣关键控制参数,提高炉渣镁铝比,增强渣铁物理热和流动性,提高脱硫效果;提高风温水平,助力低硅低硫生产.通过一系列技术措施的运行,高炉实现了长期高产状态下的低硅优质生产,炉温降低至0.34%,生铁一类品率保持在90... 相似文献
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泰钢2#高炉易地大修后,通过采取改善原燃料质量,加强炉前管理,使用高质量风口,降低生铁含硅量,建立合适的上下部调剂原则等措施,使高炉冶炼不断强化,高炉利用系数达到了3.22t/m3*d,焦比降至522kg/t. 相似文献
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针对莱钢2号1 880 m~3高炉炉役后期生产特点,2013—2015年逐步采用了加长风口、优化布料制度和球团、生矿及焦丁平铺的技术措施,达到了稳定炉况、优化指标的目的。实际生产结果表明,加长风口长度有利于活跃炉缸中心,但需要上下部制度的配合;焦丁平铺后布在靠近炉墙位置,有利于改善边缘矿层的透气性,改善边缘矿石的还原,促进边缘气流的稳定和炉体软水水温差的稳定,有利于降低炉体热量损失,进而有利于降低高炉消耗。 相似文献