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对SWRH82B盘条的断口样品进行了宏观断口和微观组织分析结果表明,断口样品可以分为三类:第一类为盘条断口,第二类为斜劈状钢丝断口,第三类为笔尖状钢丝断口其中,造成第一、二类断口的直接原因是盘条表面擦伤,第三类断口出现的主要原因是盘条心部存在较严重的网状渗碳体 相似文献
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通过对断口花样的综合分析,查明了内燃机车车轴断裂的原因,于由轴与轴套接触不当而产生相对运动,致使匹配两表面微振磨损,形成划痕和磨损坑并发展成大量微裂纹,而随后在循环载荷作用下,由微振磨损产生的裂纹处开始发生疲劳裂纹扩展,并导致了最终疲劳断裂。 相似文献
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非调质钢抽油杆疲劳断裂的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
V Ti微合金化非调质钢 (% ) :0 .10~ 0 .2 0C ,0 .6~ 1.0Si,1.4~ 2 .0Mn ,0 .6~ 1.0Cr ,0 .0 6~ 0 .12V ,0 .0 4~ 0 .10Ti,经热轧后的Φ19mm成品材在最大应力 5 4 0MPa ,应力比 0 .1时的疲劳寿命 >10 7,但经 110 0~12 0 0℃ 1.5~ 2min感应加热锻后空冷的该钢抽油杆锻件平均疲劳寿命仅为 11.7× 10 4 。检测和分析表明 ,热轧材的晶粒平均面积为 785 μm2 ,抽油杆锻件疲劳断裂部位的晶粒平均面积为 315 5 μm2 。抽油杆锻件表面有过热和严重晶界氧化现象 ,疲劳断裂的裂纹起源于表面并延沿晶界扩展 ,致使疲劳寿命急剧降低 相似文献
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通过光学金相及扫描电镜等分析手段,对45钢油缸活塞杆在矫直过程中发生断裂的原因进行了分析。结果表明,断裂主要原因是中频回火时回火不充分,圆钢的表面淬硬层形成了硬且脆的回火马氏体组织。 相似文献
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采用三点抗弯的方法研究WC-6Co梯度结构硬质合金和均质WC-6Co硬质合金的疲劳行为,探讨疲劳断口形貌与破坏机制的关系。结果表明:梯度结构硬质合金的疲劳裂纹在亚表面萌生;梯度结构硬质合金表层Co相发生明显塑性变形,WC相以沿晶断裂为主;中间层Co相变形也很明显,WC相解理断裂增加;内层Co相塑性变形很少,WC、η相以解理断裂为主;均质硬质合金Co相塑性变形明显,WC以沿晶、解理断裂为主,各部位断口形貌接近;梯度结构硬质合金的疲劳极限比均质硬质合金高约100 MPa;梯度结构硬质合金中疲劳裂纹沿垂直于试样下表面、平行于Co相梯度的方向形核,而均质硬质合金的疲劳裂纹沿平行于试样外表面方向形核。在应力集中效应、循环应力的作用下,Co相的马氏体相变是裂纹在亚表面萌生的主要原因;马氏体相变使Co相成为裂纹形核的快速通道,裂纹沿Co相梯度方向形核。 相似文献
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太阳轮是重载汽车变速箱中重要部件,在使用过程中发生断裂.为了进一步分析失效原因并制定对策,利用体视显微镜、金相显微镜、扫描电子显微镜、直读光谱仪、维氏和洛氏硬度计等手段对发生断裂的太阳轮断口宏观特征、微观形貌、金相组织、化学成分和硬度进行检测和分析.结果表明:该零件断裂模式为疲劳断裂;断裂原因主要是裂纹源处存在以氧化铝... 相似文献
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疲劳和断裂是硬质合金失效的主要原因之一.主要对WC-Co硬质合金的高周疲劳性能和裂纹扩展行为进行了较为系统的研究.结果表明,WC-Co硬质合金材料表现出明显的疲劳效应,即应力水平的降低伴随着疲劳寿命的上升.在高应力区域,合金的疲劳寿命与强度有关;合金的强度越高,其疲劳寿命越长.随着应力幅值的降低,这种强度与疲劳寿命的联系越来越不明显,特别是进入高周疲劳区域后,高粘结剂含量的合金反而表现出更高的疲劳抗性.疲劳裂纹主要沿晶界和在粘结相中扩展;材料在承受疲劳载荷后,粘结相与WC硬质颗粒之间发生了剥离,这种脱粘造成WC颗粒之间相互错动形成孔隙和微裂纹,这些孔隙和微裂纹相互连接加速了裂纹的扩展并最终导致材料的断裂.粘结相在疲劳过程中产生了大量堆垛层错并发生相变,同时有析出物产生. 相似文献
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采用化学分析、力学性能测试、光学显微镜和扫描电子显微镜分析等手段,对50MnV板簧的断裂原因进行了分析。结果表明,板簧表面因腐蚀而产生的凹坑是引起应力集中、产生微裂纹、导致疲劳断裂的主要原因。 相似文献
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通过化学成分分析、硬度测试、金相检验及断口分析等对汽车转向垂臂断裂原因进行了分析,结果表明,转向垂臂退火态组织硬度未达到设计使用要求及臂身表面脱碳严重,导致材料的疲劳强度降低,,造成了转向垂臂的早期断裂。 相似文献
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萍安钢高速线材生产线精轧机组投产后陆续出现了辊轴断裂的现象,采用危险截面安全系数校核法进行辊轴疲劳强度校核后,发现轧制力、轧制扭矩及钢温是影响辊轴疲劳强度的主要因素.通过提高辊轴断裂部位表面光洁度并加大辊轴断裂部位的直径,提高了辊轴的疲劳强度,解决了辊轴疲劳断裂的问题. 相似文献