包钢3号高炉大修竣工投产

包头钢铁公司3号高炉(1800m~3)于1988年7月6日停炉进行大修改造,经过半年紧张施工于1989年1月6日点火送风,1月7日顺利出铁。该高炉设有2个铁口(其夹角为30°)、1个渣口、24个风口。出铁场设有30t 推力的液压泥炮、折叠式液压堵渣机和液压摇动流咀,铁水主沟采用水冷方式。高炉为岛式布置,炉体为钢结构大框架。风、渣、铁口区采用异型大块炭砖砌筑,其中有3个风口试用氮化硅结合的炭化硅砖。炉底为炭砖综合水冷炉底结构。炉顶为并罐无料钟装置,通过受料漏斗下方翻板向左、右料罐装料。料罐有效容积     

水钢1号高炉开炉达产实践

1 概况 水钢1号高炉原为633 m~3,12个风口,2个渣口,1个铁口,于2001年1月30日停炉大修。大修扩容改造后,炉容为788 m~3,16个风口,2个渣口,1个铁口,并于5月10日开炉投产。改造设计时采用了一系列新技术、新设备,如:PWⅡ型无料钟炉顶,水冷炉底,自焙炭砖+陶瓷杯炉缸。另外内燃式热风炉加高6.4 m,增加了蓄热面积,热风炉增加了煤气和空气双预热装置。炉前系统增加了除尘系统,使用了液压开铁口机。1号高炉改造前后内型参数见表1,热风炉参数见表2。     

邯钢4号高炉炉墙结厚的处理

1 前言 邯钢4号高炉大修扩容后,炉容由620m~3扩大到900m~3。大修扩容后的高炉采用无钟炉顶,设有18个风口,1个铁口,2个渣口。4号高炉于1997年7月2日投产,投产初期炉况顺行,各项技术经济指标逐步改     

本钢4号高炉长寿措施

1 前言 本钢二铁厂4号高炉(1070m~3)设有1个铁口,2个渣口,16个风口,原燃料不过筛,采用料罐上料。1992年高炉大修时,对影响高炉寿命的部位进行了改造,如:在炉身下部到炉腰之间增加了5段扁水箱,砖衬改用     

武钢2号高炉大修采用的新技术及冶炼效果

武钢2号高炉(1536m~3)于1997年3月底停炉大修,1998年11月13日点火送风。高炉设有20个风口(大修前为24个),采用双铁口,夹角36°,保留低渣口,取消高渣口。通过这次改造性大修,高炉技术装备水平得到提高,如:用串罐无料钟炉顶取代双钟双     

武钢3号高炉生产技术进步

1 概述 武钢3号高炉有效容积1513m~3,1993年改造性大修后开炉,大修改造高炉本体部分主要为在原来1个铁口、1个渣口的基础上增加了1个铁口(即现在的南铁口)。采用存铁式主沟,选用较为先进的带振打的风动开口机和DDS液压泥炮。热风炉部分采用了     

单铁口高炉改双铁口双场生产实践及效益评估

敬业集团分公司2号高炉在2021年底大修。在工期短情况下，将上代炉龄单铁口单场出铁大修改造为双铁口双出铁场出铁，两个出铁场大沟和撇渣器均采用一体化浇注成型的贮铁式大沟，解决了困扰生产多年的单铁口单场出铁问题。在双铁口运行情况下，高炉炉缸工作状态良好，风压风量稳定，渣铁物理热充沛，铁口深度稳定，单侧铁口出铁间隔时间得到延长，提高了铁口工作质量，使高炉能按时出净渣铁，有利于实现低硅低硫冶炼，促进高炉顺行稳定，为高炉进一步提高经济技术指标创造了条件。同时解决了因修补炉前出铁大沟、撇渣器及炉前事故需长时间慢风、休风的生产局面，降低了高炉慢风率和休风率，增加产量并降低生产成本，创造了显著的经济效益，值得其他单铁口高炉改造借鉴。     

武钢3号高炉不放上渣生产实践

1 引言 武钢3号高炉(1513 m~3)是武钢目前惟一的1座钟式炉顶高炉,18个风口,2个铁口(夹角40°)、1个渣口,1个出铁场。因出铁场限制,2个铁口不具备同时出铁条件,只能一个出铁,另一个备修,按日出铁10次、放上渣10次组织生产,高炉操作难以稳定。主要原     

邯钢3号高炉炉缸冻结事故的发生及处理

邯钢3号高炉有效容积294m~3,1个铁口,2个渣口,12个风口,1995年5月建成投产。1998年5月1日因大量漏水未及时查明原因,导致风口自动灌渣,6号风口吹管烧穿,风口全部灌死,致使高炉炉缸冻结。事故     

阿尔哥马(AlgOma)七号高炉在工程技术和装备上的特点(摘译)

一、概述阿尔哥马七号高炉于1974年建成投产。炉高96.43M(图1),炉缸直径10.67M,风口28个,有效容积2538M~3,设计能力4545T/日。该炉有两个出铁口,一个出渣口,两个出铁场(每个出铁口下边有一出铁场),装有固定溜槽以出铁、渣。铁水经流槽流     

本钢二铁3号高炉短期封炉后的炉况恢复

本钢二铁厂3号高炉(1070 m~3)有16个风口、2个渣口、1个铁口。1996年7月12日,计划封炉8天,换装料大钟并进行炉喉喷补。7月20日复风后,由于种种原因,导致炉缸冻结,高炉恢复时间长达12天,损失巨大。     

韶钢3200m3高炉风口破损原因浅析及控制

高炉风口破损的原因很多,其中熔损是主要原因之一,它给高炉生产带来了很大的负面影响.文章通过对韶钢8号高炉(3200 m3)风口熔损的原因进行分析,发现8号高炉风口熔损主要是由出渣铁状况、炉缸状态、炉况状态、渣铁物性及铁口状态等因素造成的,通过采取相应的防范措施,使高炉风口熔损现象得到了有效控制.     

渣口喷吹压缩空气的试验

唐钢与东北工学院共同协作于1987年在唐钢2号高炉进行从渣口向炉缸喷压缩空气的试验.第一阶段试验期为1987年8月16～26日,基准期为同年7月26日至8月5日;第二阶段试验期为1987年11月23日至12月3日,基准期则为同年12月4～13日。2号高炉容积100m~3,炉缸直径3m,6个风口,1个渣口(在3号风口下面)与铁口成120°夹角。喷枪是将原有堵渣机改造成中心输入压缩空气的吹风堵渣机。输送管道直径为     

攀钢3,4号高炉喷吹系统的设计

1 喷吹工艺的选择 攀钢3号高炉有效容积1200m~3,有18个风口,1个铁口,距新建制粉车间1000m左右。4号高炉有效容积为1350m~3,有18个风口,2个铁口,2个渣口,距新建制粉车间也在1000m左右。喷吹系统设计时,根据实际需要决定每座高炉有16个风口喷煤。因为3、4号高炉离制粉车间都比较远,所以,设计     

韶钢8号高炉铁口喷溅原因分析与应对

韶钢8号炉2009年10月16日点火开炉,2011年铁口出现喷溅现象,炉外大沟两侧由于喷溅积累了大量的渣,炉外清渣工作量大,铁口不好维护,出铁难,制约高炉生产.通过风口中套、铁口压浆,减少小套漏水入炉,改善炮泥质量;降低入炉风压;活跃炉缸.铁口喷溅得到冶理.     

维护合理操作炉型是四号高炉强化冶炼的关键

4号高炉容积为2516m~3,于1970年9月30日投产,是我国自行设计的第一座采用全炭砖水冷薄炉底的大型高炉。该高炉于1984年7月11日停炉大修,同年10月31日送风进入第二炉役。大修后的炉型较第一代合理,炉形趋于矮胖,风口增加至28个;炉缸高度从3.7m增加到4.0m;加深死铁层至1050mm;使用贯流式风口并配高压水;使用新型长寿热风阀;上料系统用PC-584计算机控制;炉前采用液压矮硷、大布袋除尘等技术。实践证明,这些技术措施对改善高炉技术经济指标均有一定的效果。从炉龄和设备完整状况来看,4号高炉     

中南股份7号高炉铁口喷溅治理操作实践

中南股份7号高炉(2 200 m³)2022年3月大修投产后，3个铁口出现较为严重的喷溅现象，造成出铁时渣铁流偏小，易导致高炉炉内憋渣铁，影响高炉稳定、顺行。通过采取降低炉内压差、优化高炉操业制度、铁口压浆、改善炮泥质量、重新制作铁口泥套等措施进行综合治理，取得了良好的效果，铁口喷溅得到了有效控制，高炉铁产量由6 800 t/d提升至7 200 t/d以上，效果显著。     

高炉风口平台及出铁场设计的改进

高炉炉前是高温、多尘、劳动环境最恶劣的地方,怎样改善炉前劳动环境,降低炉前工的劳动强度,使操作更加安全,就成了我们设计风口平台及出铁场时要研究的重要课题。本文以1200 m~3级高炉为例,探讨在设计中是如何来解决这些问题的。1 出铁场及风口平台的布置 我国高炉出铁场广泛采用与渣、铁运输线平行的纵向布置方式。唐钢1号、2号高炉和宣钢1260 m~3高炉采用了这种布置。炉前     

长钢9号高炉炉前均衡出铁管理探析

9号高炉自2019年实施大修扩容改造后,引入摆动溜槽拨罐出铁技术及嘉恒法渣处理工艺,在双铁口轮流出铁的出铁制度下,随着冶强的提高,总结炉前管理的难点与重点,阐述铁次对炉况的影响,并分析铁炉前管理经验。     

永钢2号高炉空料线快速停炉实践

永钢2号高炉(450 m~3)第二代炉役停炉大修时,采用了空料线法快速停炉,共耗时6小时56分钟,将料线安全降到13.7m(风口中心线以上0.8m位置),达到了快速、安全、顺利停炉的目标。停炉过程中,在组织协调、炉顶打水雾化、炉温控制、铁口渣铁排放、放残铁等方面做得比较好,符合预期要求。但在停炉前的准备工作,以及风量、炉顶打水量的控制等方面,有待进一步改进。