基于齿顶厚约束条件下的直齿圆柱齿轮变位系数研究

依据齿轮传动原理和泰勒级数展开式,导出了齿顶圆直径与齿顶圆压力角、啮合角、变位系数的近似计算公式,并将得到的近似值代入齿顶圆直径、齿顶圆弧齿厚、变位系数之间的关系表达式,用C语言编程实现齿顶圆直径、变位系数极限精确值的快速计算,为变位系数的数字化实现提供了算法.     

奇数齿直齿圆柱齿轮齿顶圆直径的测量和计算

一、前言 在机械维修工作中,经常遇到奇数齿直齿圆柱齿轮齿顶圆直径的测量问题。在测量时,因为量具直接测量到的尺寸不是齿顶圆直径d_a,而是一个齿的齿顶到对面齿间齿顶圆弦的距离H(图1)。通常齿顶圆直径d_a按下式计算: d_a=KH (1) 系数K值可从有关资料中查得。 用这种方法计算齿顶圆直径,当齿数较少时,误差较大,不能满足工作要求,而对于变位齿轮、短齿齿轮、     

渐开线斜齿圆柱齿轮齿形参数的测量与计算

渐开线斜齿圆柱齿轮齿形复杂，齿形几何参数多，各主要参数计算公式中相互交叉使用，没有固定的测绘模式。从测量齿顶圆直径和齿根圆直径着手，根据公法线长度的测量原则测出公法线长度，初步求出法面模数，并判定齿顶高系数和径向间隙系数；利用滚印法及滚齿机测得分度圆螺旋角。并求得变位系数；最后验证跨测齿数及法面模数。     

关于变位齿轮变位系数优化设计

在进行变位齿轮设计的过程中,合理选择变位系数是设计变位齿轮的关健环节。本文论述了利用电子计算机对直齿外接圆柱齿轮的变位系数进行优化设计,以及计算最佳变位系数状态下的中心距、重合度系数、齿顶圆直径、基圆直径和公法线长度的方法。一、齿轮变位方式     

滚切渐开线直齿锥齿轮

在进口汽车的配件加工中,常会遇到渐开线直齿锥形齿轮。这种齿轮的加工方法,一般在普通滚齿机上,增加一套保证滚刀轴向、径向进给联动装置的附加锥度挂轮机构,就可以对工件进行滚切加工。 1.渐开线直齿锥形齿轮的特征渐开线直齿锥形齿轮是带有锥度的连续变位渐开线:赶齿轮。滚切后的这种齿轮具有以下主要特征。 (1)齿轮齿廓面与端面不垂直、呈倾斜,有大端面、小端面之分。 (2)在齿轮垂直于齿轮轴线各截面上的全齿高都相等,齿轮模数、分度圆直径和分度圆压力角也都相等。 (3)齿轮各截面上的变位系数都不相等,齿顶圆直径、齿根圆直径、齿顶高、齿根高和分度圆齿厚也     

短齿变位渐开线内齿轮的加工

在一般的工厂中,常常会遇到短齿变位直齿内齿轮的加工问题。由于工厂一般不可能存有非标准短齿插齿刀,而到工具厂联系非标准刀具定货,一是不经济,二是时间长。如果用标准插齿刀来加工短齿内齿轮,就会出现齿根圆能满足尺寸,但分度圆齿槽宽减小;或分度圆齿槽宽满足尺寸,但齿根圆直径过大、切得过深的现象。为了使加工短齿变位内齿轮时,既能满足分度圆齿槽宽度尺寸要求,又不超过规定的齿根圆直径,我们采用把标准插齿刀的顶圆直径沿顶后刀面磨小的方法,满足了加工短齿变位内齿轮的要求。经实     

3K-Ⅱ行星传动机构四个关键参数的确定方法

配齿以及中心距、变位系数和齿顶圆直径的确定是3K-Ⅱ(NGWN-Ⅱ)行星传动机构设计的关键技术,针对3K-Ⅱ行星传动机构的特点,提出根据传动比确定各齿轮齿数以及如何合理的确定中心距、各齿轮变位系数和齿顶圆直径的方法,并根据齿轮传动质量的关键指标对比分析,验证此方法的合理性,有一定的实际应用价值。     

标准插齿刀改制短齿内齿插齿刀

加工齿厚和齿根圆直径均有较高精度要求的短齿内齿轮时,一种是用标准插齿刀先切削至齿根圆直径,然后通过分齿移位法加工至齿厚尺寸;另一种是设计专用插齿刀加工,同时保证齿厚和齿根圆直径公差。前者适用于单件生产。如果批量生产,要求有专用插齿刀加工。从工具厂制造的通用短齿插齿刀很难满足这种内齿轮的加工精度要求,因而需要专门设计制造。一般中、小工厂难于加工。为此,作者将标准插齿刀的外径磨小,改成专用插齿刀。 1.测量标准插齿刀的实际变位系数。测量时用公法线千分尺测出插齿刀的公法线长度W′,然后用下列公式计算其变位系数:     

细长齿斜齿轮的测绘与计算

通过测量细长齿斜齿轮的螺旋角及公法线长度等计算出准确的变位系数,再根据测量所得齿顶无直径及齿根园直径计算出齿顶高系数ha^*和径向间隙系数C^*,这种测量计算方式它使所取参数与被测齿轮的实际参数能完全吻合。     

直齿圆锥齿轮的测绘

直齿圆锥齿轮的测绘比圆柱齿轮困难,但它的各部尺寸也是以模数、压力角、齿顶高系数、顶隙系数为计算的依据,这些参数的测绘也都在大端背锥上进行。实际测绘一个圆锥齿轮,要经过观察、分析、测量和计算四个步骤,一般来讲,比较可靠的数据有齿数、轴突角、根锥角、齿根圆直径。不易测量准确的数据有压力角、齿顶圆直径、顶锥角、齿高、齿厚等(齿高和齿顶圆直径要考虑倒棱的大小及其影响)。     

基于遗传算法的高齿弧齿锥齿轮优化设计

基于遗传算法提出了的高齿弧齿锥齿轮的优化设计。设计变量是齿顶高系数和变位系数(非零变位 ) ,约束条件为齿顶变尖、根切、刀具条件限制、强度限制等 ,目标函数为重合度最大。本文编制的优化设计程序经实例计算达到了重合度的设计目标。     

渐开线直齿圆柱齿轮变位系数极值的研究

用变位齿轮无侧隙啮合方程、齿顶厚为零及重合度计算公式推导出了单位变位系数和、单位中心距变动系数、单位齿项高变动系数、最大变位系数、齿轮变位系数求解公式,并研究了变位系数的分配公式.     

任意弦齿厚的计算

齿轮齿厚的测量,一般有公法线长度法、分度圆弧齿厚法、固定弦弦齿厚法及跨棒距测量法等。在各种机械设计手册中均给出了计算公式。但当变位系数的绝对值较大时,用公法线长度法。分度圆孤齿厚法、固定结弦齿厚法测量时,其卡脚可能落在齿顶圆附近或者齿根圆附近甚至无法测量,而用跨棒距测量     

超变位渐开线花键的刀具设计

随着机械制造工业的发展,标准渐开线花键不能满足现代化机器某些性能的要求。为了提高花键强度和质量,保证花键连接的平稳性,目前国内外在高速重载车中,采用超变位渐开线花键连接传动已日趋广泛。所谓超变位渐开线花键是指变位系数超出常规,它具有下列两个特点之一:(1)花键齿根圆直径d_f,大于花键分度圆直径d(正超变位),花键齿顶圆直径d_a小于花键分度圆直径d(负超变位)。(2)花键分度圆弧齿厚S大于花键分度圆周节p(正超变位),花键分度圆弧齿厚S不存在(负超变位)。     

圆柱齿轮的测绘

圆柱齿轮测绘中,针对齿顶圆直径公式确定模数和压力角存在的问题,进行了详细的分析。根据基节公式,得出模数、压力角与齿顶高系数、顶隙系数、变位系数无关。由基节确定的模数和压力角精确、可靠、方便。最终得出快速、高效的测绘程序。     

齿轮讲座:变位齿轮Смещенной передачи(六)

6检查齿厚和啮合性能的计算: 检查变位齿轮齿顶齿厚Se,和啮合性能[如啮合系数ε,齿面与齿腹之间的滑动比η(удельноескоъжение),比压系数(Относителъные,давления)等]的计算,是改进啮合性能而设计的变位齿轮所必需的。 (1)齿顶厚Se变位的小齿轮齿数少时,齿形容易成尖齿,所以需要检查齿顶圆半径Re的齿厚Se,视其最小值是否有(0.15～0.25)m0的大小。 .如图(26)所示,已知变位系数为ξ齿数为z的齿轮,在刀具模数为m0,分齿圆至齿顶圆的齿顶高为h或齿顶圆半径为民时,齿顶齿厚Se可以如下求得。 齿顶圆的压力…     

奇数齿直齿圆柱齿轮齿顶圆直径测量

在齿轮成品检验中,若被测齿轮的齿数为偶数,便可直接测出齿顶圆直径d_a,若被测齿轮齿数为奇数,则不能直接测出齿顶圆直径d_a,需进行间接测量,并通过必要的计算才能得到齿顶圆直径d_a,下面就我厂实际经验总结简介如下。     

标准奇数齿直齿圆柱齿轮齿顶圆直径校正系数新探

笔者在对连轴奇数齿标准直齿圆柱齿轮进行基本参数测绘时,发现了一些问题,并对相关参数进行了修正。一般齿轮都是以模数作为计算的依据,当被测齿轮是个连轴的奇数齿标准齿轮时,按常规均采用测量齿顶圆直径的方法来确定模数,见图。由于ｄａ＝ｚ＋２ｈａ）ｍ所以ｍ＝ｄａ／ｚ＋２ｈａ式中ｄａ——齿顶圆直径ｚ——齿数ｈａ——齿顶高系数ｍ——模数当齿数为奇数时,卡尺直接测出的尺寸并不是真正的齿顶圆直径ｄａ,而是ｄａ′。根据图上的几何关系可得出ｄａ与ｄａ′的关系为ｄａ′＝ｄａ＋ｄａ·ｃｏｓ２θ／２＝ｄａ１＋ｃｏｓ２θ／２…     

渐开线直齿圆柱齿轮参数的测量与计算

在没有原设计技术资料的情况下,如何准确无误地确定渐开线直齿圆柱齿轮的参数是生产实际中经常碰到的一个现实问题。本文将针地这一问题进行较为详细的探讨。对标准渐开线直齿圆柱齿轮来讲,需测量和确定的几何参数有齿数z、模数m、齿顶圆直径d_a、压力角α、齿顶高系数h_a~*及顶隙系数c~*。对非标准渐开线直齿圆柱齿轮来讲,还要确定变位系数x。齿轮主要分为模数制和径节制两种,本文仅涉及模数齿轮(使用模数制的主要有:中国、德国、日本、法国、瑞士、俄罗斯、捷克等国家及国际标准化组织)。此外,由于在机械工程中使用的渐开线齿轮模数小于1     

变齿厚渐开线齿轮副啮合效率研究

由于变齿厚渐开线啮合副变位系数沿轴向变化的特点,其啮合角、锥角、重合度、不同端截面齿顶圆上的压力角、滑动率等参数与普通渐开线啮合副不同,其啮合效率计算也与普通渐开线啮合副有所区别.分析了变齿厚齿轮啮合副效率的计算特点和影响因素,如变位系数对变齿厚齿轮副重合度和啮合效率的影响;在此基础上,提出了一种新型效率计算方法;通过...