硅对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织和性能的影响

重点研究了硅对Mg-8Zn-4Al-0．3Mn(ZAM84)合金显微组织和性能的影响。在该合金中加入硅后，合金的流动性显著增加。当硅含量达0．36％时，生成的Mg2Si主要呈小块状和小条状，基体组织得到细化；当硅含量大于0．71％时，Mg2Si相主要呈现为比较粗大的块状及汉字状，尤其是当硅含量增加到1．0％左右时，r相的析出受到抑制，而φ相的析出得到促进。由于组织的改善，使得合金的常温和高温(150℃)性能都得到一定程度的提高。     

锌对Mg-3%Al合金铸态显微组织和力学性能的影响

通过光学显微镜、万能力学试验机、X射线衍射仪和电子探针等分析了锌质量分数(1%~8%)对Mg-3%Al合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:在Mg-3%Al合金中加入锌后对铸态显微组织和性能均有较大影响;锌质量分数为6%时,其主要组成相为-αMg基体相、-βMg17Al12相和-τMg32(Al,Zn)49三元相;合金的显微组织得到明显细化,各相分布也得到改善;此时其综合力学性能最好,抗拉强度、伸长率和断面收缩率分别达到了215 MPa,11.3%和11.2%。     

铁对Al-9Mg-2.6Si合金微观组织与性能的影响

本文介绍了Fe对Al-gMg-2.6Si合金的显微组织和力学性能的影响.Al-9Mg-2.6Si合金中的Fe的添加可以小幅度提高屈服强度,但是伸长率会相应下降.提高Fe含量到1.6wt.％合金仍具有较高延展性(5％),该合金对Fe污染具有较高容忍度.     

Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织的影响

研究了Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0．3Mn铸造镁合金显微组织的影响。结果表明，Mg-8Zn-4Al-0．3Mn铸造镁合金的显微组织主要由Mg相、φ(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al，Zn)49)相组成。加入0．5％的Al5TiB可显著细化合金的铸态组织，晶粒大小由120～130μm减少到30～40μm。随着Al5TiB加入量的增加，合金的共晶α(Mg)相数量和合金的显微硬度均呈增加趋势。     

压缩与半固态等温热处理对Mg-3Al-0.8Gd合金组织与性能的影响

对Mg-3Al-0.8Gd合金进行了压缩变形及半固态等温热处理,研究了压缩变形量(10%,15%,20%)、等温温度(530,540,550,560,570℃)及保温时间(3,5,10,15min)对该合金显微组织与硬度的影响,并对比了铸态和热处理态Mg-3Al-0.8Gd合金的拉伸和冲击性能。结果表明:不同条件压缩变形及等温热处理后,Mg-3Al-0.8Gd合金组织均由α-Mg基体和β-Mg_(17)Al_(12)相组成;随着等温温度、保温时间及压缩变形量的增加,合金中的α枝晶逐渐转变为等轴晶,晶粒细化,组织均匀性提高,同时显微硬度增大;压缩变形20%并经550℃保温15 min热处理后,Mg-3Al-0.8Gd合金的抗拉强度、断后伸长率、断面收缩率和冲击吸收能量较其铸态合金的分别提高了11.3%,32.6%,3.8%和23.3%。     

锡添加量对铸态Mg-3Al-0.5SiO2合金显微组织和力学性能的影响

以纯镁锭、纯铝锭、纯锡锭、纳米SiO₂粉末为原料熔炼铸造Mg-3Al-0.5SiO₂-xSn(x=0,1,3,5,7,10,质量分数/%)合金,研究了锡添加量对合金显微组织和力学性能的影响。结果表明：随着锡添加量的增加,粗大的Mg₂Si初生相逐渐转变为块状或针状相,Mg₂Sn相含量增加,当锡质量分数为5%时,Mg₂Sn相分布最均匀,尺寸最小;合金的强度和断后伸长率均随着锡添加量的增加呈先升高后降低的趋势,断裂方式先由脆性断裂向韧性断裂转变,再向脆性断裂转变;当锡质量分数为5%时,合金具有最佳的室温拉伸性能,其抗拉强度、屈服强度、断后伸长率分别为145.6 MPa, 98.7 MPa, 7.12%,断裂方式为韧性断裂。     

添加钙和钛对Mg-12Al-2Sr-0.3Mn镁合金组织与性能的影响

研究了分别添加质量分数均为0.3%的钙、钛以及复合添加钙和钛对Mg-12Al-2Sr-0.3Mn镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:添加钛提高了该镁合金的塑性和强度,然而Mg17Al12相聚集析出形成粗大的第二相组织;添加钙后提高了该镁合金的塑性,但沿晶界大量析出了连续网状Mg17Al12相,导致其强度略有下降;复合添加钛和钙既增加了共晶相数量又细化了共晶相组织,使得该镁合金铸态组织更加细小均匀,从而显著提高了其强度和韧性。     

锡对Mg-5Zn-1Mn合金显微组织及拉伸性能的影响

对铸态Mg-5Zn-1Mn-xSn(x分别为0,0.3,0.6,0.9,质量分数/%)合金进行了330℃×24h+400℃×2h的均匀化处理,然后在应变速率为9.1s-1条件下轧制成厚度为2 mm的合金板,研究了锡添加量对铸态和轧制态合金显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:锡的添加可以细化试验合金的铸态及其均匀化处理后的显微组织,并形成高熔点Mg2Sn相,促进后续轧制过程中试验合金的动态再结晶并细化晶粒;经轧制后,试验合金的拉伸性能优于其铸态的,且随着锡含量的增加,轧制态合金的强度与塑性呈先上升后下降的变化趋势,其断裂形式从准解理断裂逐渐向延性断裂转变;Mg-5Zn-1Mn-0.6Sn合金的拉伸性能最佳,其抗拉强度和伸长率分别为337MPa和21%。     

变质处理对Al-0.4Mn合金导电性能的影响机制

采用硼和稀土元素钇、钐、铈对Al-0.4Mn合金进行变质处理,研究了变质处理对合金导电性能的影响机制。结果表明：单一元素变质时,适量硼或钇元素对Al-0.4Mn合金具有良好的变质效果,合金的最高电导率分别达26.13, 25.32 MS·m^-1,比未变质合金分别提高了6.80%和3.47%,铈和钐元素则会降低合金的电导率;质量分数0.3%硼+0.5%钇复合变质对合金电导率的提升效果更佳,其电导率为26.64 MS·m^-1,比未变质合金提高了8.90%;当质量分数0.3%硼+0.5%钇复合变质时,因硼化作用析出的AlB₂同时吸附锰和钇,促进掺杂型硼化物和Al-Mn-Y相的析出,部分钇形成的Al₃Y对锰有一定的吸附作用,二者共同作用进一步降低锰在铝中的固溶量以及基体的晶格畸变程度,从而显著提高合金的导电性能。     

Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金挤压工艺及其组织性能研究

采用不同的挤压温度、挤压比和挤压速度对Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金进行了热挤压,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的试验。结果表明,随挤压温度从350℃提高至410℃、挤压比从7增加至23、挤压速度从1 m/min增加至5 m/min,合金的平均晶粒尺寸、力学性能和耐腐蚀性能均呈现出先减小后增大的变化趋势。Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金的最佳热挤压工艺为:挤压温度为380℃、挤压比为15、挤压速度为3 m/min。     

铁对Al-9Mg-2.6Si合金微观组织与性能的影响（英文）

本文介绍了Fe对Al-9Mg-2.6Si合金的显微组织和力学性能的影响。Al-9Mg-2.6Si合金中的Fe的添加可以小幅度提高屈服强度,但是伸长率会相应下降。提高Fe含量到1.6wt.%合金仍具有较高延展性(5%),该合金对Fe污染具有较高容忍度。     

氢对铸态Mg-14Li合金表面形貌和力学性能的影响

对铸态Mg-14Li合金进行阴极充氢,充氢时间在0～18 h,对比分析了充氢前后合金的表面形貌和拉伸性能.结果表明:阴极充氢后,铸态Mg-14Li合金表面发生点蚀,LiCO3腐蚀产物膜发生破坏;随着充氢时间的延长,腐蚀坑深度不断增加,腐蚀产物增多,但充氢后合金中无微裂纹,说明β-Li相的氢脆敏感性较低;随着充氢时间的延长,铸态Mg-14 Li合金的屈服强度、抗拉强度和断后伸长率下降,拉伸断口上的韧窝数量减少,解理面增多,合金断裂模式从韧性断裂转变为脆性断裂.     

元素钇对Mg-9Li-3Al-2Sr合金组织及拉伸性能的影响

采用对掺法制备了铸态Mg-9Li-3Al-2Sr-xY(x=0,2.5)合金,研究了元素钇对合金组织和拉伸性能的影响。结果表明:Mg-9Li-3Al-2Sr合金由α-Mg、β-Li、Al4Sr相组成,Al4Sr相主要分布在β-Li相中;Mg-9Li-3Al-2Sr-2.5Y合金主要由α-Mg、β-Li、Al4Sr和Al2Y相组成,Al4Sr相主要分布在β-Li相中,而Al2Y相则弥散分布在基体中;与Mg-9Li-3Al-2Sr合金相比,Mg-9Li-3Al-2Sr-2.5Y合金的抗拉强度变化不大,但伸长率提高了17.3%;Mg-9Li-3Al-2Sr合金的断裂机制为典型的沿晶断裂,而Mg-9Li-3Al-2Sr-2.5Y合金的断裂机制则是以脆性断裂为主,并伴有韧窝的混合型断裂。     

Al-1.8Cu-0.4Mg-0.4Mn合金冷轧织构的演变

对Al-1.8Cu-0.4Mg-0.4Mn合金冷轧织构演变过程进行了研究.结果表明:冷轧试样呈现"铜式"织构特征,但G组分较强,在70%变形量时达最大;再结晶退火后,织构较弥散;分级加热再结晶退火后再次进行80%压下量的冷轧,初次冷轧50%的试样形成弱的旋转立方织构,而70%的试样则形成"铜式"织构;在快速加热再结晶退火条件下,初次冷轧50%的试样形成强的旋转立方织构,而初次冷轧70%的试样则形成弱的{001}《110》旋转立方织构.     

表面机械研磨Mg-3Al-1Sn合金的显微组织与性能研究

采用表面机械研磨对铸态Mg-3Al-1Sn合金进行处理,并进行了物相和组织分析,以及耐腐蚀性能和不同温度下的力学性能测试与分析。结果表明表面机械研磨明显细化了合金的晶粒,显著提高了合金的高温力学性能和耐腐蚀性能,但未改变合金的物相组成。表面机械研磨使150℃、300、450℃条件下的抗拉强度分别增加53%、154%、369%;腐蚀电位正移511m V、腐蚀电流密度减小48.8m A/cm2。     

不同挤压态高硅含量Mg-9Al-6Si合金的压缩性能

对普通铸造制备的高硅含量Mg-9Al-6Si镁合金进行了均匀化处理,然后进行了1道次正挤压和8道次往复挤压,以探讨不同挤压工艺对其组织与压缩性能的影响.结果表明:正挤压对该镁合金中Mg2Si相的破碎、细化效果不明显,而往复挤压对Mg2Si相有很好的破碎、细化作用;Mg2Si相的细化可提高镁合金的压缩性能;合金往复挤压8...     

间断直流磁场对Al-5Mg-3Zn-1Cu合金凝固组织和性能的影响

对Al-5Mg-3Zn-1Cu合金的凝固过程施加不同直流电压(0～300 V)和放电频率(0～20 Hz)以及占空比为30%的间断直流磁场,研究了间断直流磁场对其凝固组织及力学性能的影响。结果表明：间断直流磁场有效细化了合金的凝固组织,初生α-Al相由无磁场时的粗大枝晶变为细小的蔷薇状晶粒,第二相由粗大而连续的网格状结构变为细小而断续分布结构。随着直流电压的增加,合金的晶粒尺寸、第二相体积分数和长度均减小,抗压强度和断裂应变均先升后降;随着放电频率的增加,晶粒尺寸、第二相体积分数和长度均先减小后增大,抗压强度和断裂应变均先升后降。施加间断直流磁场后,合金的拉伸性能提高,断口中的准解理面减少,撕裂棱增多。当直流电压为200 V、放电频率为5 Hz时,合金的抗压强度和断裂应变最大,与无磁场时相比分别提高了31.6%和43%,抗拉强度和断后伸长率则分别提高了79.71%和83.3%。     

Mg-6Al-3Zn-2Ca-xNd合金微观组织及性能研究

研究了添加不同含量的稀土元素Nd对AZC632镁合金显微组织和力学性能的影响,结果表明,在AZC632镁合金中添加适量的Nd元素,能使合金基体组织均匀、晶粒细化,第2相β-Mg17Al12分离变细变少,由连续网状分布转变为离散断续的条状及点状分布,同时也出现了针状的新相.随着Nd元素含量的增加,AZC632镁合金的抗拉强度、伸长率及硬度也都得到了明显的改变.     

Mg-6Al-3Zn-2Ca-xNd合金微观组织及性能研究

研究了添加不同含量的稀土元素Nd对AZC632镁合金显微组织和力学性能的影响,结果表明,在AZC632镁合金中添加适量的Nd元素,能使合金基体组织均匀、晶粒细化,第2相β-Mg17Al12分离变细变少,由连续网状分布转变为离散断续的条状及点状分布,同时也出现了针状的新相。随着Nd元素含量的增加,AZC632镁合金的抗拉强度、伸长率及硬度也都得到了明显的改变。     

铸态和喷射成形态ZA35-3.5Mn合金在沸水中的腐蚀行为

采用喷射成形技术和普通铸造方法制备了含3.5%Mn的ZA35合金,在沸水中研究两种形态合金的腐蚀行为。结果表明:喷射成形态合金腐蚀动力学曲线为抛物线型,其速率常数为2.14×10-3mg2.cm-4.s-1,腐蚀速率远远低于符合直线动力学规律的铸态合金;铸态合金腐蚀产物中含有MnO相,而喷射成形态合金的腐蚀产物中未出现MnO相;铸态合金中MnAl6多存在于晶界,η相和MnAl6为阴极,α相为阳极优先溶解;喷射成形态合金无MnAl6相析出,组织均匀细小,α相作为阳极溶解时,腐蚀产物Al(OH)3很容易在作为短路扩散的细小晶界上产物阻挡,阻止侵蚀性介质的进入,从而减缓腐蚀。