核壳结构橡胶粒子增韧PA6/MMT体系的研究

采用乳液聚合的方法制备了不同核壳比的甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯(MBS)核壳橡胶粒子。引入双酚A型的环氧树脂(DGEBA)作为增容剂,将其用于PA6/有机化蒙脱土(PA6/OMMT)纳米复合体系进行增韧。将得到的纳米复合材料通过透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和力学性能测试进行分析,结果表明,在PA6/MMT/DGEBA/MBS体系中,核壳橡胶粒子的壳层厚度影响着橡胶相在基体中的分散和复合体系的韧性。     

核壳结构微纳橡胶粒子的可控合成及对PPO/PS共混体系的增韧

采用乳液聚合方法在粒径为100 nm的聚丁二烯(PB)胶乳上接枝聚合苯乙烯(St),合成了核壳比为70/30(PB/PS)的PB-g-PS接枝共聚物,将其与聚苯醚(PPO)、聚苯乙烯(PS)树脂熔融共混,制备出一系列橡胶含量、基体组成不同的PPO/PS/PB-g-PS共混物,并考察了共混物的相容性、力学性能及形态结构。结果发现:PPO与PS为完全相容体系,且PB-g-PS在PPO/PS基体中的均匀分散程度随体系中PPO引入量的增大而明显改善,共混物的冲击强度及屈服强度也随之逐渐增大,进而促使共混物发生脆-韧转变所需的橡胶含量逐渐降低;随着共混体系中橡胶含量的增加,共混物的冲击强度逐渐提高,而屈服强度却逐渐降低,共混物的韧性断裂特征越发显著。     

核-壳结构有机硅/丙烯酸酯聚合物增韧PA6

采用核-壳结构的有机硅-丙烯酸丁酯/甲基丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯聚合物(Si BMG)增韧尼龙6 (PA6),以双酚A型环氧树脂(DGEBA)扩链,通过熔融共混法制备了PA6/Si BMG/DGEBA共混物,探究了Si BMG、DGEBA添加量对共混物力学性能、加工性能和结晶性能的影响。研究表明,Si BMG对PA6有一定的增韧作用,加入DGEBA后,PA6/Si BMG共混物常温、低温韧性进一步提高,拉伸、弯曲强度则略微下降。与PA6相比,添加了10. 0%SiBMG和2. 0%DGEBA的PA6/Si BMG-10/DGEBA-2. 0,其常温、低温缺口冲击强度分别提高了301%、168%,韧性明显增加。缺口冲击断面的扫描电镜(SEM)照片显示共混物断面粗糙层次明显,呈现显著的韧性断裂特征。动态热机械分析(DMA)图谱显示各PA6/Si BMG-10/DGEBA中PA6对应的玻璃化转变温度(T_g)高于PA6/Si BMG-10,可能是由DGEBA的扩链作用使PA6分子链刚性增大引起。     

PA6/PPO共混物的非等温结晶动力学

采用差示扫描量热法研究了聚酰胺6/聚苯醚（PA6/PPO）共混物的非等温结晶动力学。通过Jeziorny法、Mo法分别对非等温结晶过程进行处理。结果表明,PPO对PA6结晶起促进作用,而马来酸酐接枝聚苯醚（PPO-g-MAH）、氢化聚苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）和SEBS-g-MAH对PA6的结晶起阻碍作用;随着冷却速率的增大,共混物的结晶度下降,半结晶时间减小;Jeziorny和Mo法都适合分析PPO/PA6的非等温结晶过程。     

SEBS增韧PPO/PA6合金结构与性能研究

采用双螺杆熔融挤出的方法制备了氢化(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)共聚物(SEBS)增韧聚苯醚/聚酰胺6(PPO/PA6)合金。通过扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描量热(DSC)分析、毛细管流变分析、动态热机械分析(DMA)等方法研究了PPO/PA6合金的断面形貌、结晶性能、流变性能和动态力学性能。结果表明:加入SEBS后,共混合金的断裂方式由脆性断裂向韧性断裂转变;合金材料的结晶度降低,表观黏度提高,储能模量下降,冲击性能得到明显改善。     

核壳改性剂增韧聚苯醚/聚苯乙烯共混物的形态结构及性能

采用乳液聚合方法合成了核壳比为50/50(聚丁二烯/聚苯乙烯,PB/PS),粒径分别为120 nm和350 nm的PB-g-PS接枝共聚物,而后将PB-g-PS弹性体与高抗冲聚苯乙烯(HIPS)同时作为改性剂增韧聚苯醚(PPO)/聚苯乙烯(PS)共混物,考察了基体组成(PPO/PS)和橡胶粒子尺寸对HIPS/PPO/PS/PB-g-PS共混物的力学性能及形态结构的影响。结果表明,随着基体中PPO含量的增加,共混物的冲击强度和拉伸屈服强度显著提高。HIPS中Salami结构橡胶粒子和亚微米尺寸橡胶粒子在PPO/PS基体中分散状态较好,协同增强了共混物的韧性;随着PB-gPS橡胶粒子尺寸的增加,共混物的冲击强度逐渐增加而拉伸屈服强度无明显变化,同时共混物的冲击断裂方式逐渐由脆性断裂向韧性断裂发生转变。     

PA6/TPU共混物的结构与性能

采用X射线衍射仪、示差扫描量热仪和扫描电子显微镜测试了PA6／TPU共混物的结构和热性能。结果表明,PA6／TPU共混物为结晶高聚物,但其结晶度较PA6降低了15％左右;随着PA6／TPU共混物中TPU用量的增大,共混物的熔点降低,而结晶温度升高;当TPU用量为15份时,共混物的相态为“海一海结构”,具有良好的相容性。     

PP/PA6/离聚物共混物的结构及力学性能

以乙烯-甲基丙烯酸钠盐离聚物(Surlyn8920)为添加剂,采用双螺杆共混和注塑法制备了聚丙烯(PP)/聚酰胺6(PA6)/Surlyn共混物,然后利用红外光谱测试仪、X射线衍射仪、差示扫描量热仪、扫描电子显微镜等对PP/PA6/Surlyn共混物的结构和力学性能进行了表征分析。结果表明,Surlyn与PA6发生络合作用,降低了PP与PA6两相的结晶温度、熔融温度、结晶度和结晶完善程度,使得分散相PA6的尺寸更小,分布更加均匀,明显改善了PP和PA6的界面相容性;当Surlyn的含量为7%(质量分数,下同)时增容效果较好,此时共混物的拉伸强度为40.59 MPa,断裂伸长率为156.3%,冲击强度为4.98 kJ/m~2。     

PPO／PA6／弹性体多相共混物的流变行为

采用Ｉｎｓｔｒｏｎ３２１１毛细管流变仪对不同用量的ＳＥＢＳ和ＰＯＥ－ｇ－ＭＡＨ两种弹性体增韧改性的ＰＰＯ／ＰＡ６多相共混物的流变行为进行了测试。对比了两种弹性体在不同温度和剪切速度下对共混体系表观粘度的影响。     

增韧PA/PPO合金的制备技术

在一定比例的聚苯醚(PPO)、尼龙66(PA66)、尼龙6(PA6)以及自制的增容剂CR-1体系中加入增韧剂gPOE、g-SEBS,经双螺杆挤出机共混挤出制备增韧PA/PPO合金。考察了增韧剂的种类和用量对PA/PPO合金的断裂伸长率、强度、韧性等力学性能以及热性能的影响。结果表明,当PPO用量为30 phr、PA66为65 phr、PA6为5 phr、CR-1为10 phr、增韧剂总用量为7 phr时,g-POE单独使用具有更好的增韧效果;g-SEBS能够使合金中PA的结晶温度升高;g-POE和g-SEBS的用量分别按2、5 phr复配时,合金的拉伸强度最低、断裂伸长率达到最高。     

PA6/PA6I共混物的制备及性能

采用双螺杆挤出机制备了聚酰胺6 (PA6)/聚间苯二甲酰己二胺(PA6I)共混物,对不同配比的PA6/PA6I共混物进行了力学性能、成型收缩率、吸水率、透光率、耐车用尿素溶液性能的研究。结果表明,随着PA6I含量的增加,PA6/PA6I共混物的拉伸强度、弯曲强度逐步增大,而断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度先降低后升高,在PA6I含量为15%时,二者均出现最小值;共混物的成型收缩率、吸水率随着PA6I含量的增加逐步降低,在PA6I含量为45%时,成型收缩率降低了46.0%、吸水率降低了51.2%;共混物的透光率、耐尿素溶液的能力随着PA6I含量的增加逐步增大,在PA6I含量为45%时,透光率达到70%,在车用尿素溶液中浸泡72h后,共混物的拉伸强度保持率、弯曲强度保持率分别达到84.1%,77.4%,比纯PA6的相应性能分别提高了16.5%,16.0%。     

PA6/EPM/EPM-g-MAH共混物结构与性能研究

采用二元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPM-g-MAH)作为二元乙丙橡胶(EPM)增韧聚酰胺6(PA6)的增容剂,研究了PA6/EPM/EPM-g-MAH三元共混物的流变性能、力学性能和微观形态。结果表明,EPM-g-MAH可以与PA6发生增容反应生成接枝共聚物,改善了PA6和EPM的界面相容性。随着EPM-g-MAH含量的增加,共混物中分散相粒径更加细化,共混物的熔融峰温下降,缺口冲击强度显著提高,当EPM/EPM-g-MAH的配比为10/10时,共混物的冲击强度达到最大为47 kJ/m2,比纯PA6提高了8倍。     

剪切速率对PA 6/PP共混物微观结构的影响

以马来酸酐（MAH）、苯乙烯（St）多单体熔融接枝聚丙烯（PP）[PP—g-（MAH-co—St）]为增容剂改性聚酰胺（PA）6／PP体系,制备了PA6／PP合金,研究了合金的流变性能。结果表明,PP—g-（MAH—co—St）增容的PA 6/PP共混物熔体属假塑性流体,熔体黏度随PP-g-（MAH—co—St）含量的增加逐渐增大。在较低剪切速率（99．90s^-1）下,体系分散相PP的粒径尺寸较小：剪切速率从99．90s^-1到706．50s^-1,分散相粒径增加：剪切速率从706．50s^-1增到5002．65s^-1,分散相粒径又相对减小。     

MXD6/PA6/EPT共混物力学性能与形态结构研究

以马来酸酐接枝三元乙丙热塑性弹性体(EPT-g-MAH)为反应性增容剂,通过熔融共混方法制得聚(间二甲苯己二酰二胺)/聚酰胺6/三元乙丙热塑性弹性体(MXD6/PA6/EPT)共混物。利用电子万能试验机、记忆式冲击试验机、动态热机械分析仪(DMA)和扫描电子显微镜(SEM)等研究了MXD6/PA6/EPT共混物的力学性能、动态力学性能以及形态结构。结果表明:引入EPT-g-MAH后,MXD6/PA6/EPT共混物的储能模量降低,MXD6的β转变峰增强,但共混体系的力学状态没有发生根本改变;EPT-g-MAH的引入增强了EPT与MXD6两相界面的相互作用,分散相EPT尺寸明显减小,共混体系的相容性得到有效改善,并且共混物呈现出韧性断裂行为,其中当EPT-g-MAH含量为3.6%时,MXD6/PA6/EPT共混物的冲击强度较纯MXD6提高了7.61倍。     

塑料/橡胶共混物的相结构与增韧作用

塑料性脆，橡胶柔韧。用橡胶与塑料共混可以获得高抗冲共混物，从而拓宽了塑料的用途。另一方面，随着聚合物高度开发，制备新的单体以合成新型聚合物变得越来越困难。而现存的聚合物种类繁多，性能各异，用共混法制备类型新颖、性能优异的聚合物共混物比较容易，从而可获得巨大的技术经济效益。基于上述原因，聚合物共混的研究长期以来是高分子材料学科的最活跃的、长盛不衰的重要研究领域之一。目前为止，有关这一领域的研究报告、专著和专利文献数以万计。     

PA6/EPDM/EPDM-g-GMA共混物结构与性能的研究

采用三元乙丙橡胶接枝甲基丙烯酸环氧丙酯(EPDM-g-GMA)作为三元乙丙橡胶(EPDM)增韧尼龙6(PA6)的增容剂,研究了PA6/EPDM/EPDM-g-GMA三元共混物的流变性能、微观形态和力学性能。结果表明,EPDM-g-GMA可与PA6发生增容反应生成接枝共聚物,改善了PA6和EPDM的相容性,随着EPDM-g-GMA含量的增加,共混物中分散相粒径更加细化,缺口冲击强度显著提高,同时降低了PA6的结晶度,当PA6/EPDM/EPDM-gGMA的配比为80/15/5时,共混物的冲击强度达到最大。     

吸湿性PA6/PEG共混物的研究

通过熔融共混的方法，在PA6中混入质量分数为3％－10％的聚乙二醇（PEG），使PA6共混物的吸湿性明显提高。随PEG加入量的增大，PA6共混物的拉伸强度有所下降而缺口冲击强度上升，说明PEG可以在PA6中发挥增塑作用。     

PA6/TPU共混物的力学性能研究

采用电子万能试验机和冲击试验机研究了PA6/TPU共混物的拉伸性能、弯曲性能和冲击性能等力学性能,探讨了不同配比共混物的组成与力学性能的关系.结果表明,随着共混物中热塑性聚氨酯(TPU)用量的增加,共混物的冲击强度有明显地提高,但其拉伸强度和弯曲强度均稍有降低.     

核壳粒子POE/HDPE增韧改性聚丙烯

以聚丙烯(PP)、乙烯-1-辛烯共聚物(POE)、高密度聚乙烯(HDPE)为原料,通过熔融共混制备了具有核壳结构的PP/POE/HDPE合金。通过改变HDPE含量,研究了核壳结构对PP/POE/HDPE合金性能的影响。结果表明:当w(HDPE)大于15%时,PP/POE/HDPE合金中有明显的核壳结构,以HDPE为核,弹性体POE为壳,不仅能形成单核结构,还能形成多核结构;随着HDPE含量增加,PP的结晶度下降;当w(HDPE)为20%时,与纯PP相比,PP/POE/HDPE合金的冲击强度提高了139.5%,而拉伸强度和弹性模量基本不变。