X80管线钢焊接热影响区不同区域的组织性能

通过夏比冲击试验和组织观察,研究了X80管线钢焊接热影响区不同区域的韧性分布及其原因.结果表明,焊接峰值温度低于950℃时,韧性变化不大;当峰值温度达到1300℃时,X80管线钢所对应的粗晶热影响区韧性最低,形成了局部脆化区域.引起粗晶热影响区韧性降低的原因为晶粒的显著长大和粗大M-A岛状组织的形成.     

奥氏体化温度对X80管线钢组织和力学性能的影响

研究了X80钢在不同奥氏体化温度下调质处理后的力学性能和组织变化。结果表明,奥氏体化温度为1150℃时,X80钢的奥氏体晶粒严重粗化,导致粗板条贝氏体铁素体的产生,致使X80钢的强度升高和韧性严重降低;通过奥氏体化温度为850℃、950℃的淬火处理,同时辅以650℃的回火处理,可以使X80钢获得以细小针状铁素体为主的组织,从而获得良好的强韧性配合。     

回火焊道热处理对X80管线钢热影响区组织性能的影响

采用焊接热模拟技术和显微分析方法.研究了回火焊道热处理对X80级管线钢焊接热影响区韧性的影响规律.结果表明,预备回火焊道处理可消除临界粗晶热影响区局部脆化现象.当预备回火温度为1000℃时,X80管线钢临界粗晶热影响区的韧度高于粗晶区的韧度,消除了局部脆化现象:补充回火焊道处理也可消除临界粗晶热影响区的局部脆化现象.当补充回火温度为650℃时.韧化效果最好.     

二次峰值温度对X100管线钢焊缝粗晶区的影响

采用焊接热模拟技术、力学性能测试和显微组织分析等手段,研究了X100管线钢焊缝粗晶区受到二次焊接热循环作用后的组织与性能变化情况。结果表明:在多道焊中,当二次焊接热循环峰值温度为1000℃时,X100管线钢焊缝粗晶区的韧性最佳;当二次焊接热循环峰值温度在(α+γ)两相区内时,由于发生了部分重结晶和组织遗传现象,不利于X100管线钢焊缝粗晶区韧性的提高,不均匀分布在树枝晶晶界的大尺寸富碳M-A组元是导致其局部脆化的主要原因。     

X100管线钢埋弧焊缝焊接热影响区组织性能研究

针对高钢级X100管线钢双面埋弧焊接的工艺特点,采用Gleeble3500热模拟试验机研究了内焊缝(一次焊缝)受到外焊(二次焊接)热循环作用后的组织与性能变化情况。通过光学显微镜和扫描电镜等手段进行了微观组织分析以及力学性能测试。结果表明:一次焊缝受到二次焊接热循环的峰值温度在(α+γ)两相区时韧性值降低了21%,表现为焊缝临界区局部脆化;当峰值温度达到1300℃时,焊缝韧性值降低了73.8%,表现为焊缝粗晶区严重脆化,粗大的M-A组元是脆化的主要原因。     

二次热循环对X80管线钢焊缝粗晶区冲击韧性的影响

利用焊接热模拟技术、现代物理测试分析技术和力学性能测试等手段,研究了不同二次峰值温度下X80管线钢焊缝粗晶区冲击韧性和显微组织的变化规律.结果表明,当二次热循环峰值温度处于(α+γ)两相区范围时,X80管线钢焊缝粗晶区的韧性最低,具有明显的局部脆化倾向;引起脆化的主要原因是形成了富碳的M-A岛状组织.     

消除应力退火处理对WB36钢粗晶区性能的影响

研究了消除应力(SR)处理对WB36钢粗晶区组织性能的影响,重点研究其SR处理脆化倾向,确定脆化敏感温度,分析了脆化机理.研究结果表明,在590～620℃进行SR处理时,WB36钢粗晶区具有较好的抗回火稳定性,组织精细结构虽然有一定变化,但仍保持较明显的板条马氏体组织形态.随着回火温度的升高,粗晶区硬度逐渐降低,没有出现二次硬化现象.粗晶区有明显的SR处理脆化倾向,韧性损失率超过66%,脆化敏感温度在590℃附近,超过620℃后脆化程度明显减轻.粗晶区SR处理脆化原因是由于高温回火脆性.     

峰值温度对X100管线钢及焊缝组织性能的影响

针对管线钢管先内焊后外焊工艺,采用Gleeble3500热模拟试验机研究了外焊不同峰值温度对X100管线钢及其内焊缝组织与性能的影响。结果表明:当外焊峰值温度为1300℃时,母材和内焊缝的韧性大幅下降,硬度上升,在粗晶区均出现了脆化现象,母材韧性损失42%,焊缝韧性损失84%,成为焊接接头韧性最差的区域。同时,在外焊峰值温度为860℃时,母材和内焊缝的韧性也有明显降低。组织分析表明,粗大的、链状M/A岛是韧性变差的主要原因。     

奥氏体化温度对25CrNi3 MoV钢的组织和力学性能的影响

研究了奥氏体化温度对25CrNi3MoV的组织和力学性能的影响。结果发现:在830~1 200℃范围淬火时,随着淬火温度的升高,碳化物充分溶解,奥氏体晶粒长大,其粗化温度为950~1 000℃,强度和冲击能先增大而后减小。随着淬火温度的升高,韧脆转变温度升高,880℃淬火时韧脆转变温度为-90℃,1 050℃淬火时韧脆转变温度为-47℃。     

低碳高强贝氏体钢二次焊接热循环过程组织转变与局部脆化

采用焊接热模拟、低温冲击试验以及金相和扫描、透射电镜技术,研究了低碳高强贝氏体钢经历二次焊接热循环后的组织与韧性的变化规律。结果表明,经历不同峰值温度的二次热循环,组织类型没有发生变化,只是各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大小有些差异。粗晶区的韧性呈现先升高后降低的趋势,当二次热循环峰值温度为1 000℃时韧性高于母材;试验钢不存在临界粗晶区局部脆化现象,但表现为亚临界粗晶区局部脆化,不均匀晶粒及粗大长链状的M-A组元存在是韧性下降的主要原因。通过二次焊接热循环可以有效改善一次热循环粗晶区的低温韧性。     

热处理对哈氏合金X焊接接头组织与性能的影响

本实验研究不同热处理工艺对哈氏合金X焊接接头组织和力学性能的影响,分析焊后热处理对哈氏合金X焊接接头性能的影响规律。结果表明：焊缝中心区域组织主要以等轴晶为主,熔合区以枝晶为主。经1050℃热处理的焊缝未析出二次相,经1100℃处理的焊缝在晶界处与晶粒内析出大量二次相,经1150℃处理的焊缝析出物发生重溶。经1150℃热处理工艺后接头抗拉强度最高达773.49 MPa;经1100℃处理的焊接接头断裂形式为沿晶脆性断裂,其他焊缝接头的断裂形式为韧性断裂。     

CF-62钢焊后消除应力热处理脆化的研究

研究了焊后热处理对CF－62钢焊接热影响区粗晶区韧性的影响，指出CF－62钢焊接热影响区粗晶区在焊后热处理过程中有产生消除应力脆化的倾向，并探讨了低合金高强钢消除应力脆化的机理。     

07MnNiCrMoVDR钢焊接粗晶热影响区的韧化机理

选用垂直于07MnNiCrMoVDR钢板轧制方向的模拟试样,在Gleeble-3500热模拟试验机上对该钢焊接粗晶热影响区的组织转变和韧性进行了研究.结果表明,粗晶区的组织类型主要是贝氏体和低碳板条马氏体的混合组织,粗晶区的低温韧性最差,随着冷却速度的减小,贝氏体由下贝氏体向上贝氏体和粒状贝氏体转变.在高温回火热处理后,粗晶区有再热脆化的倾向,易产生再热脆化,存在再热裂纹的可能性较大.再热脆化的主要原因是晶界析出粗大的碳化物,冷却速度越大,再热脆化现象越严重.     

X90钢直缝埋弧焊管焊接接头的组织和性能

利用光学显微镜、扫描电镜分析了某厂生产的X90钢管线钢焊接接头的显微组织,通过硬度试验和冲击试验测试了其硬度和韧性变化规律。试验结果显示,其焊缝为针状铁素体和粒状贝氏体组织,熔合区和粗晶区为粗大粒状贝氏体组织,细晶区为多边形铁素体、珠光体和MA组织,混晶区为粒状贝氏体、多边形铁素体、珠光体和MA的混合组织;热影响区有局部硬化和软化现象,且内焊缝硬度高于外焊缝;试验温度高于-20 ℃时,热影响区的冲击吸收能量和剪切断面率高于焊缝,低于-40～-20 ℃区间某个值后,冲击性能将降低至焊缝性能以下;热影响区的韧脆转变温度约在-50 ℃附近,而焊缝的韧脆转变温度约在-70 ℃附近。     

二次焊接热循环中X100管线钢粗晶区组织性能研究

采用焊接热模拟技术、冲击试验和显微组织分析方法,对X100管线钢在二次焊接热循环不同峰值温度条件下获得的组织性能进行了系统的研究,着重讨论了临界粗晶区韧性及组织的变化规律.结果表明,在X100管线钢的双面焊或多道焊中,当二次热循环峰值温度处于Ac1～Ac3临界区时,韧性急剧降低,表现为临界粗晶区局部脆化.粗大晶粒和粗大、富碳M-A组元的形成是临界粗晶区局部脆化的主要原因.     

热处理对N06600冷轧管材组织与性能的影响

对N06600冷轧管材进行了热处理,研究了热处理对力学性能、显微组织和固溶情况的影响。结果表明:当热处理时间为5 min、温度为950~1150℃时,随温度升高N06600管材强度逐渐降低,伸长率升高,纤维状显微组织逐渐发生再结晶并晶粒长大;当热处理时间为2 min、温度为1050~1100℃时,力学性能稳定,显微组织发生完全再结晶,随温度升高晶粒没有明显长大;950℃热处理时,晶内及晶界有未完全固溶的C与Cr形成的碳化物。随着温度的升高,碳化物逐渐溶解;1150℃时,碳化物已完全溶解。     

CADI材料的热处理优化及其对耐磨性能的影响

采用正交试验对含碳化物的等温淬火球墨铸铁(CADI)的热处理工艺进行了优化,分析了热处理参数对CADI组织及耐磨性的影响.结果表明:等温淬火温度对CADI的耐磨性影响最大,较高的等温淬火温度会使奥铁体中富碳奥氏体粗化从而影响耐磨性,而较低的淬火温度则会降低韧性容易脆裂.奥氏体化温度、奥氏体化时间和等温淬火时间对CADI材料耐磨性的影响基本相当,较高的奥氏体化温度会粗化富碳奥氏体,对耐磨性不利.优化后的热处理制度为900℃奥氏体化1h,然后在280℃下盐浴保温1.5h,采用该制度处理后的CADI材料性能不低于进口商业化CADI犁铧产品的性能.     

热处理状态下X80钢焊缝的低温脆化

利用组织分析、冲击试验、断口分析等手段,对厚板X80钢埋弧焊缝的热处理组织和低温韧性进行了研究。结果表明,经过焊后热处理后焊缝出现严重的低温脆化,其冲击试样的断口为解理状形貌;淬火温度越高,焊缝脆化越严重;以针状铁素体为主的焊态焊缝,经过焊后热处理后形成的粗大粒状贝氏体是焊缝脆化的直接原因。冲击试样取样位置对焊缝冲击性能有明显的影响,板厚1/2位置的低温冲击功均低于1/4位置。     

国产06Ni9DR 钢焊接热影响区组织和低温韧性

采用扫描电镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)和焊接热模拟技术,研究了单次热循环不同峰值温度对国产06Ni9DR 钢焊接热影响区(HAZ)显微组织和低温冲击韧性的影响. 结果表明,06Ni9DR 钢HAZ的-196 ℃冲击吸收能量均低于母材,HAZ整体发生了脆化. 粗晶区脆化最为严重,原因是原始奥氏体晶粒粗大及其导致的有效大角度晶界较少,残余奥氏体量少且不稳定,以及较大的位错密度和粗大马氏体的存在. 晶界呈链状分布的大块逆转奥氏体和M-A组元的存在导致回火区脆化程度仅次于粗晶区. 细晶区和不完全脆化区的韧性低于母材,主要是因为淬火马氏体的存在和残余奥氏体的低温稳定性差.     

焊接热循环对ASTM4130钢热影响区组织及韧性影响

采用金相、扫描电镜(SEM)和焊接热模拟方法,研究了不同峰值温度和焊接线能量对ASTM4130钢焊接热影响区(HAZ)显微组织、冲击韧性和断口形貌的影响.结果表明,ASTM4130钢热影响区除回火软化区外均发生脆化现象.当峰值温度为1200 ℃和1350℃时,由于晶粒粗大,且产生了贝氏体、未回火马氏体和M-A组元等非平衡组织,其冲击韧性损失达母材的94.5%,脆化现象最严重.当峰值温度为950℃,冲击韧性较低的原因是该区产生了未回火马氏体和块状铁素体.当峰值温度为800℃时,晶界附近碳化物聚集和不均匀分布,以及块状铁素体的存在,造成该区发生脆化.焊态下焊接线能量对ASTM4130钢粗晶区的冲击韧性影响较小.