周期信号的同步采样复化梯形算法误差分析

一、复化梯形算法在电工学科中,如u(t)、i(f)为周期函数、其功率平均值、电压有效值和电流有效值定义为: P=1/T integral from n=to to (to+T) u(f)i(t)dt (1) U=[1/T integral from n=to to (to+T) u~2(t)dt]~(1/2) (2) I=[1/r integral from n=to to (to+T) i~2(t)dt]~(1/2) (3)它们都存在着积分运算环节。在微机系统中,这种积分运算应用数值积分是很方便的。设在一个周期时间内,对u(t)、i(f)按同步采样条件以等待时间间隔△T=T/N     

爱华TP850型随身听电路原理图(1)

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TCL 2980DB/2988DB(29英寸)纯平彩电原理图

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美的KFR-28GW/BPF、32GW/BPY空调器电路图(一)

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TCL2919AZ/2968AZ大屏幕背投影彩色电视机电路原理图

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长虹小清爽KFR—36GW/D微电脑控制电路原理图

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交流线路开断过程的理论分析(四)

弧隙并联电容的影响弧隙上电压的再建过程与线路参数有关。在图1— a中给出弧隙并联有电阻 r的断路器 ,其触头间有少许电容 C的线路。图中 R、L为等效集中的电阻与电感。图　 1假设 :1)在电弧熄灭瞬间前后的极短时间内 ,外加电压近似地认为不变 ,等于 um=2 u;2 )线路参数R、r、C及 L为线性的 ;3)在电流过零后 ,认为电阻 r D=∞。于是 ,图 1- a的线路可以用图 1- b的等值直流线路代替。兹写出该线路的基本方程式 :um=i R+L didt+1C∫i1dt (1)　uc=1C∫i1dt=i2 r=u D (2 )　i=i1+i2 (3)　从式 (2 )、(3) ,可以得到 :i2 =1rc∫i1dt;didt=d…     

爱华牌Z1000型影碟机伺服电路原理图

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各国锌锰干电池型号对照表

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交流线路的开断过程分析

由此得出 :C1=um2 q L+ q- h2 q ia;　C2 =q+ h2 q ia- um2 q L将上述求得常数代入 (2 3)式 ,得到 :u D=- e-ht2 q{ ia C(eqt- e-qt) - um[(q+ h) eqt+ (q- h)e-qt]} + um (2 4 )　如果在开断瞬间 ia=0时 ,(2 4 )进一步简化为 :u D=- um2(q+ h) eqt+ (q- h) e-qtq e-ht+ um (2 5 )　情形 3:临界非振荡过程如果 (2 1)式中根号项等于零时 ,则有 :α1=α2 =- h=- 12 RDC=- 1L C (2 6 )　即14 R2DC2 =1L C或 RD=12LC (2 7)　这时 (4)式的通解为 :i C=e-ht(C1+ C2 t)及利用 (2 )式 ,可得 :u D=- e-htch(C21+ hth - C1) + C3仿前 ,积…     

基于对零轴矢量构造d,q坐标系的电流控制方法

为解决三相不平衡系统中零序电流无法准确跟踪控制的问题,提出一种对零轴矢量构造新同步旋转d,q坐标系的电流控制方法。在d,q,0坐标系中,通过二阶广义积分器(SOGI)90°移相系统将零轴构造成一个静止虚拟坐标系,对该虚拟坐标系通过Park变换变为旋转面垂直于原d-q平面的新d,q旋转坐标系,使零轴上交流矢量在新d,q坐标系下变换为直流量,利用比例积分(PI)控制器实现无静差跟踪。仿真和实验结果表明,所提控制方法可实现对零序电流准确跟踪,同时对小范围频率偏差具有明显的自适应能力,解决了三相不平衡系统中零序电流补偿的技术难题。     

永磁同步牵引电机高速运行时再生制动研究

列车为防止在中性区趴窝,一般以较高速度驶入中性区。为确保辅助系统在中性区不断电,牵引电机需在高速区快速由牵引工况转换为再生制动工况。这里分析了永磁同步牵引电机高速区弱磁控制原理,给出了基于负直轴电流补偿弱磁控制框图,研究了列车进出中性区时永磁同步牵引电机交直轴电流工作区域。基于负直轴电流补偿弱磁控制策略研究了同步旋转d,q坐标系前馈/反馈解耦比例积分(PI)电流调节器和d,q坐标系复矢量电流调节器的控制器在高速弱磁区的再生制动性能。理论分析和仿真结果验证了d,q坐标系复矢量电流调节器在高速弱磁区具有更优异的控制性能。     

南韩S68型录像机电路原理图〔连载〕(12)

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交流线路的开断过程分析

1　弧隙并联电容时的电感线路开断过程图 1给出弧隙并联电容时电感线路开断的原理线路图。原则上此线路非常接近于实际短路线路开断时的情形。实际上 ,电线及开关上总有若干分布电容存在。这样 ,对图 1线路可以列出下列线路方程式 :umsinωt=L didt+ u D (1)　u D=1C∫i Cdt=i DRD (2 )　i=i C+ i D (3)　图　 1　　为了解上述方程式 ,假设电弧电阻 RD=常数。既然我们对电流过零瞬间感兴趣 ,假设电源电压在电流过零前后变化很慢 ,而等于常值。再设开断线路后的电弧长度立刻具有一定的有限数值。在这样假设条件下 ,可以得到下列常系数微…     

IEC近期发布的新标准

技术蚕员会/ IEC标准编I,fJ】铝称分技术蚕璇会TC 2lSC 23ASC ClS/D IEC 62060:2001副电池和藩电池雏l ㈨定式铅酸蓄电池的监视 使川坤则(第1.0版)IEC 6l 537:2001 , ,巾蠊佑罱川系缔一巾绻组1仑素纬:相…I.啪‘}纨不缔(毓1.(1临1CIS}’It 1::!11I】I1‘4曲、;’L艇fll火化束.,?j、火{艺发rJJ儿’义料的t?匕IU f‘扎{引。l、fn测认抱…f1】办法一乃fK{J‘一1屯J’。奠j}:fl 1§门 i’L q延lt衙1\-l十!,k ll?l:血i’±衙f10十t【lt 2;(玎j s.【l 10i)IEC近期发布的新标准@杨旭海…     

基于PMSM模型解耦的电流控制器设计与性能研究

永磁同步电动机(PMSM)是一个多变量、非线性、强耦合的控制对象,即使在同步坐标系下对电机的磁场电流和转矩电流进行解耦,也无法实现d轴、q轴电压直接控制d轴、q轴电流.提出了电机本体解耦方案,即通过在电机中添加控制模块,把速度电压和互感项去掉,将交、直轴分量的控制转化成两个独立通道的控制系统;其次,设计了一种电流控制器,并将其应用于PMSM的电流控制中.仿真结果表明,该电流控制器具有较好的鲁棒性和动态响应性能.     

1700毫米冷轧带钢厂10千伏第一段母线的各次单谐波滤波器和高通滤波器的计算

已知参数 1.电网参数:U_e=10(KV),S_(dx)=510(MVA) X_x=0.196(OM) 2.母线上各次谐波电流和谐波电压标么值,参见下表:     

直驱式风力发电系统中的并网逆变器

推导了并网逆变器的数学模型,为减小并网逆变器输出电流中的谐波,采用了空间矢量脉宽调制技术。根据并网逆变器在同步旋转坐标系下的数学模型,采用电网电压矢量定向的矢量控制和d、q轴电流闭环控制,实现了d、q轴电流的解耦控制:d轴电流控制有功功率,q轴电流控制无功功率。仿真和实验结果验证了该方案的可行性和正确性。     

基于自抗扰控制技术的电压源变流器电流解耦控制方法

随着大量的可再生能源接入电网,电压型并网逆变器得到广泛应用,针对虚拟同步发电机并网逆变器在同步旋转坐标系下d、q轴电流分量存在耦合这一问题,提出了一种基于自抗扰控制技术(active disturbance rejection control,ADRC)的电流解耦控制策略。该方法将d、q轴间的电流耦合和电感参数变化引起的误差看成是系统的扰动,通过扩张状态观测器将该扰动估计出来,利用自抗绕控制器的前馈补偿消除误差,从而实现d、q轴电流的解耦控制,使得可再生能源更好地接入电网。把传统使用的比例-积分(proportional-integral,PI)调节器的前馈解耦方法与所提出的方法进行EMTDC/PSCAD仿真建模对比分析,验证了该方法的可行性和有效性。     

80C196KB单片机在多功能电参量检测装置中的应用

1测量原理1.1一般原理 若以u(t)和i(t)分别表示电压和电流信号,则在测量时间T内(T为周期信号周期的整数倍)的平均功率为: P=1/T integral from n=0 to T(u(t)×i(t)dt)对信号进行采样,可得到离散数据U(k)和I(k),则信号平均