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本文编写的是鞍式支座腹板尺寸计算程序。 在卧式化工容器中,普遍使用鞍式支座。目前使用的支座标准为JB/T4712—92,这一标准较以前有较大区别,新标准对于容器直径大于1米的支座采用V型结构,因而具有基础面小,用料省、外型美观的优点。但由于结构的特殊性,确定腹板尺寸的计算 相似文献
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由于鞍式支座承载力大、适应性强,在石油化工行业中的卧式设备,通常采用鞍式支座支承。但有时由于卧式设备结构形式、安装要求、伴热条件等因素限制时,可能无法采用鞍式支座,进而需要对支承型式进行特殊考虑。从工程实例出发,阐述了用于卧式设备中的耳式支座支承型式,重点分析其设计思路和方法,并采取适用高温工况的滑移措施。 相似文献
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采用有限元方法对受外压作用的有鞍式支座支撑的卧式容器筒体进行了线性和非线性稳定性分析,研究了鞍式支座对筒体临界失稳外压的影响。结果表明,鞍式支座的存在对筒体起到了加强作用,增大了筒体的临界失稳外压,支座反力对筒体的临界失稳外压影响不大。 相似文献
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本文就文[1]所提出的“在编制鞍式支座标准和实际设计工作中发现GB150-89卧式容器圆筒周向应力的计算方法得出的结果常令人不满意,有许多自相矛盾之处,且计算结果一般都偏大,从而需要增加圆筒壁厚或垫板宽度和厚度,造成材料不必要的浪费”的这一看法,分析发生这一问题的原因所在,并提出解决这一“矛盾”的方法主要是所编制的鞍座标准应与现行卧式容器计算中局部应力存在区的规定相互匹配。 相似文献
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目前国内悬挂式支座标准JB1165-80的编制,只考虑支座本身的强度,未考虑支座对容器壳体的局部应力影响,这是不够的。西德DIN28083的悬挂式支座标准中,在选用支座标准型号时,除满足支座本身强度外,同时满足容器壳体的局部应力强度,其选型是由容器直径、壁厚、承受压力和支座能承受的弯矩等参数来选择支座的型号。这是合理、可靠又方便的方法。根据DIN28083的说明,其计算方法是以K. R. Wichman, A. G. Hopper and J L. Mer- 相似文献
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1 概述 众所周知,耳式支座是立式圆筒形容器的主要支承形式之一。不同大小的立式圆筒形容器,必须选用合适大小的耳式支座与之相配,以确保其安全可靠性。为此,JB/T4725—92明确规定了公称直径不大干4000mm的立式圆筒形容器其耳式支座的选用标准。这已为我们所掌握。本文所要介绍的则是另一种特殊形式的耳式支座——“倒挂式”耳式支座。 相似文献
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按化工部指示,由我院负责修订鞍式支座标准JB1167-73。我们已于1979年6月开展工作,于1980年3月完成征求意见稿,拟定9月份进行审查,1980年年底完成全部修订工作。这次修订的主要目的是为了改进原标准存在的问题,使新的标准能满足当前和今后一段时间石油化工设备发展的需要,特别是大型化后带来的大规格、高参数的要求。在这次修订中我们收集了国外的有关鞍式支座标准、并向有关设计、科研、制造和使用单位征求了意见。我们汇总和分析了这些意见,根据国内的 相似文献
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<正> 在化工设备的设计中,立式设备占很大比例,而中小型直立设备,常采用悬挂式支座。在设计此种支座时,确定其安装尺寸是一项必不可少的内容,计算应按照TB1165—81标准所提供的公式: A型悬挂式支座, 相似文献
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对大容积的卧式容器的优化设计进行了分析,推导了其所用材料质量与设计参数的关系;在其稳定性计算中对加强圈的合理设置进行了探讨;并建议在高参数设计条件下对JB/T 4712.1—2007《容器支座第一部分:鞍式支座》的地脚螺栓公称直径进行修正。 相似文献
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推导出A型、AN型腿式支座地脚螺栓中心圆直径的普遍计算公式,运用标准JB/T4713—92“腿式支座”所给的经验公式来验证普遍公式的正确性,解决了非标A型、AN型腿式支座地脚螺栓中心圆直径的计算问题。 相似文献