含硼高强度冷镦钢ML20MnTiB组织性能控制

介绍了采取转炉冶炼→LF精炼→小方坯连铸→高线流程生产ML20MnTiB高强度冷镦钢盘条的工艺过程控制情况.对含硼冷镦钢的调质工艺及机理进行了研究探讨,找出了所得到的不同微观组织与其力学性能之间的关系;通过控制回火组织就可达到生产10.9级和12.9级高强度标准件的要求.     

汽车转向横拉杆用钢的研究及应用进展

叙述了国内外常用冷挤压成型工艺的转向横拉杆用钢的应用现状及加工工艺,介绍了横拉杆用普通调质钢、预调质钢及非调质冷镦钢产品的主要技术指标和对应生产的零件性能。生产实践表明,相比普通调质钢MI40Cr和预调质钢ESW90,非调质冷镦钢30MnVS6生产的汽车转向横拉杆强度和塑性可达同等水平,但冲击韧性明显偏低;从化学成分、显微组织、非金属夹杂物及偏析四方面探讨了提升非调质冷镦钢强韧性的研究进展情况,通过正火处理30MnVS6钢的KV2冲击功由热轧态62~67 J提高至108~115 J。     

100 t EAF-LF-CC-CR流程节能冷镦钢的开发

介绍了沙钢100 t EAF-LF-150 mm×150 mm CC-CR流程生产的免球化退火硼钢、省略球化退火和倜质处理工艺的冷作硬化非调质钢、在线软化冷镦钢和超高强度紧固件用钢等节能冷镦钢新产品的进展。文中对各钢种的组织、力学性能、淬透性、冷镦性能进行了分析,用户对节能冷镦钢的使用效果良好。     

直接热轧双相冷镦钢ML08SiMn2

介绍了直接热轧双相冷镦钢ML08SiMn2的成分、组织、力学性能和应用,说明了从产品性能和生产工艺出发对钢进行的设计。本文研制的直接热轧新型冷镦用双相钢ML08SiMn2,适用于按非淬火工艺制造8.8级以上的高强度紧固件。     

低屈强比调质大罐钢板12MnNiVR的回火工艺控制

利用光学显微镜和力学性能试验机,研究了实验室不同回火温度对高强度调质大罐钢板12MnNiVR性能和组织变化的影响,获得了低屈强比和优异的强度、韧性指标,通过对实际性能数据分析得到了最佳强度范围,并据此确定了合适的回火工艺控制方案。     

SWRCH35K冷镦钢生产工艺研究与实践

为满足市场需求,丰富产品结构,针对冷镦钢高强度、高塑性,冷镦性能好,易拉拔等性能要求,通过对盘条的化学成分、加热制度、控轧控冷等工艺进行研究,成功生产出SWRCH35K冷镦钢热轧盘条。生产实践表明,其实物力学性能、金相组织、表面质量、冷镦性能均可达到标准要求,能够满足用户的生产需求。     

高强度螺栓用非调质钢的研制与应用

为了开发高强度高韧性且具有良好加工性能的节能型非调质冷镦钢,采用"转炉-LF精炼-连铸-控轧控冷"工艺试制了高强度螺栓用非调质钢,并对试制产品的组织性能及拉拔、稳定化处理工艺进行了研究。结果表明,试验工艺条件下试验钢的显微组织为细晶铁素体+珠光体,抗拉强度均值为739 MPa,断后伸长率均值为22.2%;热轧盘条拉拔减面率为15%~25%时,可满足9.8级螺栓的抗拉强度要求,热轧盘条拉拔减面率为30%~40%时,可满足10.9级螺栓的抗拉强度要求;在保温1 h条件下,在150~450℃范围内,随温度提升,样品强度和硬度呈先增加后降低趋势,在250℃时强度、硬度最高;在250℃保温0~2 h条件下,拉拔样的强度、硬度随保温时间延长而增加;当拉拔减面率为40%时,压缩后高度比为24.6%时仍未开裂。     

低合金高强度调质钢控轧控冷工艺优化

研究了低合金高强度调质钢的轧制方式及轧后冷速对调质后微观组织及力学性能的影响。结果表明:在试验条件下,试验钢采用不同轧制方式及冷速获得不同淬火加热前的初始组织及力学性能,但调质后却具有相同的微观组织和力学性能。建议低合金高强度调质钢采用一阶段的轧制方式,终轧温度应高于奥氏体部分再结晶区的上限温度,轧后采用适宜的冷速(4~15℃/s)进行加速冷却。以此工艺调质后的试验钢具有较高的均匀性,与现行TMCP工艺相比,强塑性和强韧性更为优异。     

非调质冷镦钢减定径轧制过程中组织演变的仿真分析

为预测非调质冷镦钢的组织性能,在有限元软件MSC.Marc的基础上进行二次开发,建立了非调质冷镦钢减定径轧制的有限元模型。开发了非调质钢组织演变子程序,研究了非调质钢在减定径机组轧制过程中组织性能的变化规律。研究结果表明:在减定径阶段只发生了静态再结晶,再结晶晶粒大小从表面到中心逐渐增大。     

70kg级高强板的调质工艺研究

对低碳含量70kg级高强板不同调质工艺后的力学性能及组织进行分析。确定了70kg级高强板的调质工艺为淬火温度930℃保温40min,回火温度630℃,保温45min,使钢板具有高强度和良好的低温冲击性能。     

终锻温度对Nb-V-Ti复合非调质钢组织及性能的影响

通过金相、扫描、透射电镜研究不同锻造工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织结构及力学性能。结果显示:添加Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体层片间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,添加的Nb促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度。因此,Nb-V-Ti复合微合金化非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体双相组织,且在相对较低的温度进行形变处理能够有效改善Nb-V-Ti微合金非调质钢的强韧性。     

轧制比和Nb对V-Ti微合金非调质钢组织及性能的影响

通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能。结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50 J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲击韧性值。从相同轧制比对比也可以发现,Nb-V-Ti非调质钢的冲击性能明显优于V-Ti非调质钢,这是因为Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体片层间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,Nb能促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度。因此,Nb-V-Ti复合非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体组织,且在900℃未再结晶区进行大轧制比变形能够有效改善Nb-V-Ti非调质钢的强韧性。     

汽车零部件用非调质钢的应用和发展

随着人们对能源与环保问题的日益关注,发展节能、环保、低成本的非调质钢,替代能耗高、周期长的调质钢汽车零件成为发展汽车用钢的必然趋势.介绍了汽车零部件用非调质钢的生产和应用现状,并对提高汽车零部件用非调质钢的强度和韧性提出了研发方向.通常非调质钢强度有余而韧性不足,提高非调质钢的韧性来符合汽车制造商的要求成为非调质钢生产的重要环节.     

电炉冶炼非调质钢38Mn6V工艺探讨

控制非调质钢38Mn6V中合适的[N]含量不但可以改善钢的机械性能,还可以节约钒铁的添加量,从而进一步降低非调质钢的成本.文章从炼钢角度分析了含氮非调质钢的成分设计原理、氮在钢中的作用、钒氮非调质钢的技术经济性,并简单介绍了钢中增氮的方法.     

非调质钢SG45与45号钢的性能对比

SG45钢是在45号钢基础上开发的1种新型的非调质钢,通过对成品棒材进行取样,分析了SG45的化学成分,在光学显微镜及扫描电镜下研究了不同状态下酸浸后的金相样品,研究了钢材组织及夹杂物的分布情况,并对试样进行了拉伸、冲击试验以分析其不同状态下的力学性能。比较了不同状态下SG45钢和45号钢的组织及力学性能,SG45钢作为1种替代性非调质钢,其抗拉强度为472MPa、硬度为230HBW、冲击值为45J、伸长率为36.5%。     

终锻温度和变形量对贝氏体型非调质钢强韧性的影响

 用JB 30冲击试验机、MTS材料试验机和OM等试验方法分析了两种终锻温度（820 ℃和950 ℃）和三种变形量(3、4、6,锻造变形前后工件截面积的比值)条件下,贝氏体型非调质钢强韧性的变化及其微观组织的区别。研究结果表明：终锻温度和变形量对贝氏体型非调质钢强韧性的主要影响可以从铁素体含量、原始奥氏体晶粒和贝氏体束尺寸等因素来考虑。终锻温度降低、变形量增大、原始奥氏体晶粒尺寸减小导致贝氏体束尺寸减小,硬度、强度和冲击韧性增加;而当终锻温度为820 ℃和变形量为6时,由于变形诱导铁素体相变,铁素体体积分数达到10%,强度和硬度明显降低。     

碲对非调质钢中硫化物形态调控的实践

非调质钢中硫化物的形态和分布对产品性能,尤其是磁痕缺陷的产生有重要影响.利用碲改质技术对非调质钢中硫化物的形态进行调控,并将碲改质后的非调钢与国内外产品进行对比,结果表明:在钢中添加碲时,能够有效改善硫化物形态,非调质钢中硫化物长宽比在1～3的硫化物占比达95％ 以上;按照GB/T 10561—2005评级,含碲非调质...