退火温度对镦粗纯钼棒组织和横向塑性的影响

利用锻造镦粗工艺制备高横向塑性纯钼棒,检测其在退火过程中横向弯曲性能和组织结构,并利用SEM对其断口形貌进行分析.结果表明:镦态纯钼棒中形成沿纵向伸长的纤维组织,且晶粒间相互穿插,横向弯曲伸长率达到5%;在退火过程中,纯钼棒横向塑性逐渐增大,经980 ℃退火时,其横向弯曲伸长率达到最大值10%,此时开始发生再结晶.在此过程中,镦态纯钼棒中形成的位错胞亚结构逐渐合并形成许多细小亚晶;纯钼棒经锻造镦粗变形后断口以穿晶断裂为主,具有明显的河流状花样和解理台阶,解理面上出现大量塑性变形的撕裂岭,且形成鱼网状的韧窝.     

纯Mo棒在镦粗过程中的织构和组织对其横向塑性的影响

对锻造纯Mo棒进行不同变形量的镦粗加工,观察其在此过程中的室温横向弯曲性能和织构演变。结果表明:锻造变形85%的纯Mo棒的横向弯曲伸长率仅为0.5%,经镦粗变形其横向塑性得到提高;镦粗变形50%和85%后,伸长率分别达到1.5%和5.0%,其原因是在纯Mo棒中形成的纵向伸长的纤维组织被横向扭曲,且晶粒间相互穿插,这种组织由011织构的组织演变而来;锻造Mo棒中形成011纤维织构,这种织构对Mo棒的横向塑性不利,经镦粗变形,011纤维织构转变为001和111纤维织构;锻态Mo棒的断裂方式为沿晶断裂,镦粗变形后,断裂方式主要为穿晶断裂;断口还发现有"分层韧化"现象出现。     

变形工艺对纯Mo棒组织和横向弯曲性能的影响

通过弯曲性能测量、金相、SEM以及TEM观察对不同工艺锻造的纯Mo棒横向弯曲性能及组织进行了研究.结果表明:纯Mo棒直接拔长时,随着变形量的增加,其横向塑性变化不大,纵向晶粒逐渐被拉长,当变形量达到96%时,出现明显的纤维组织,断口呈冰糖状.若纯Mo棒在1100℃镦粗50%再拔长到φ45mm,这样反复进行三次,随后在此温度下从φ45mm直接拔长到φ18mm,其横向组织与直接拔长后的相比变化不大.纵向晶粒虽有拉长,但较直接拔长的晶粒长宽比要小,且晶粒不规则程度增加,此锻造工艺仍然不能有效改善其横向塑性.若纯Mo棒在1100℃先镦粗50%再拔长到φ45mm,反复进行三次后,再将在此温度下从φ45mm直接拔长到φ18mm的纯Mo棒镦粗50%后,其横向塑性可得到大幅度提高,弯曲变形量5%;金相观察表明,其横向晶粒边界变得不很明晰,扭曲程度加重;而纵向晶粒之间晶界相互穿插程度较为严重;其弯曲断口以穿晶断裂为主,断口上有大量的解理面,具有明显的河流状花样和解理台阶;TEM观察表明,其大部分区域以亚晶组织为主,部分区域存在位错胞组织且缠结有大量位错线.     

退火温度对纯钒组织和性能的影响

研究了不同退火温度对热等静压(HIP)纯钒组织和力学性能的影响.结果表明,纯钒的退火过程呈明显的回复、再结晶、晶粒长大3个阶段;随退火温度升高,板条状马氏体含量减少,温度高于950℃退火时板条状马氏体消失;随着退火温度的升高,纯钒的拉伸强度降低,塑性先增加后降低;塑性在950℃退火时达最大值,延伸率、断面收缩率分别为35.2%、64%.     

纯钨棒材锻造和退火工艺研究

采用不同平均锻造比及锻造方式对烧结纯钨棒进行锻造拔长,并在不同退火制度下对锻造后钨棒进行退火,利用金相显微镜、硬度测试仪及密度测试仪对试样微观组织及物理力学性能进行分析,研究结果表明:锻造可显著提高纯钨棒密度及硬度,但平均锻造比过大会导致钨棒出现锻造开裂等现象,在1 450℃下锻造时,平均锻造比应小于32%。与较小平均锻造比、一火一端锻造的钨棒相比,采用较大平均锻造比、一火两端锻造的钨棒的组织更细,硬度更高,HV10可达452.1,在退火时亦需要更高的退火温度及更长的退火时间(1 350℃下退火60 min)才能完成再结晶,且在退火前及退火初期,该工艺锻造的钨棒硬度相对更高,随着回复再结晶的完成,两种锻造钨棒硬度逐渐降低,且硬度差别不再明显。     

C含量对Mo-C棒横向弯曲性能的影响

利用弯曲性能测量、金相、SEM观察和EDS分析等方法,对不同C含量的Mo-C棒横向弯曲性能及组织进行研究.结果表明:1号Mo-C棒中C含量(摩尔分数)为290×10-6,O含量为25×10-6,2号Mo-C棒中C含量为150×10-6,O含量为25×10-6;在同样条件下,2号Mo-C棒的横向弯曲性能更好;2号Mo-C棒的再结晶温度为950～1 100 ℃左右;随着退火温度的升高,合金的横向弯曲性能逐渐提高,在1 100 ℃时,合金的横向弯曲伸长率最高,达到10%;纯钼的断裂方式以沿晶断裂为主,添加C后,合金的裂纹扩展应力得到提高,合金的断裂方式变成以穿晶断裂为主,断口上有大量的解理面,具有明显的河流状花样和解理台阶;当添加的C含量偏高时,合金中生成大颗粒的碳化物,这种大颗粒的碳化物降低了合金的塑性.     

粉末冶金法制备Mo-43wt%Re合金退火行为的研究

对粉末冶金法制备的纯Mo及Mo-43wt%Re合金不同状态下的力学性能和显微组织变化研究,结果表明:Mo-43wt%Re合金较纯Mo加工硬化显著,冷轧态纯Mo硬度仅为340HV,而Mo-43wt%Re合金的硬度达420HV.同时,Mo-43wt%Re合金抗高温软化性能较纯Mo得到显著提高,纯Mo的再结晶开始温度为900℃左右,Mo-43wt%Re合金在1350～1400 ℃开始再结晶,且再结晶晶粒细小,此时合金硬度较低,冷加工性能较好,可进行的最大变形量达50%.冷轧态Mo-43wt%Re合金出现大量位错胞组织,随着退火温度的升高,位错密度不断降低,且在不同温度下分别出现了均匀的螺位错网络和波浪形位错等组织.     

微量La2O3对钼的韧化作用

研究了添加La2O3后钼的韧性及其韧化机制.借助于拉伸、弯曲方法测定了Mo-La2O3材料的断裂韧性KⅠC和韧脆转变温度(DBTT),并用SEM、TEM、AES等方法对Mo-La2O3材料的变形、断裂特征和组织结构进行了分析.研究结果表明:烧结态Mo-La2O3材料的KⅠC值达到24.76MPa·m1/2,是纯钼的2.5倍多,而且高于热锻空冷态TiC-ZrC-Mo钼合金.经1900℃退火的Mo-La2O3板,其韧脆转变温度降低至－60℃,较同样状态的纯钼板降低了80℃,故La2O3对钼具有显著的韧化效果.AES结果表明,添加La2O3并不改变C、N、O等致脆杂质在钼晶界上的分布状态.Mo-La2O3材料的韧化主要归因于其抗裂纹扩展能力的提高,而这与La2O3粒子改变钼中的位错分布及组态有关.并提出了一种新的韧化机制—硬脆第二相的韧化机制,能很好解释实验结果.     

稀土镧钼热阴极材料稳定发射机理--碳化及发射寿命

探讨了碳化Mo-La2O3热阴极的寿命机理,分析了阴极工作温度和碳化度(碳化层厚度)对碳化Mo-La2O3阴极电子管寿命的影响.研究结果表明:碳化Mo-La2O3热阴极的发射寿命是由碳化层中Mo2C的损耗决定的,阴极表面Mo2C消耗殆尽,阴极发射寿命即终结.阴极表面Mo2C一方面作为还原剂与La2o3作用被消耗,另一方面它在高温下会发生分解,阴极中Mo2C的损耗包括上述两个方面.在相同温度时,碳化Mo-La2O3阴极中与La2O3还原反应损耗的Mo2C和Mo2C在高温下分解损耗的相当.通过理论分析与计算建立了各因素影响寿命的数学模型,并通过高温分解实验得到了Mo2C在不同温度下的分解速率.在1 673 K,Mo2C的分解速率为1.21×107-7/(cm2·s),碳化度δ≥15%,Mo-La2O3热阴极可稳定发射1 000 h以上.     

退火温度对Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金组织及力学性能的影响

研究了退火温度对Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金组织和力学性能的影响。结果表明:随着退火温度升高,初生α相含量降低,2°～15°小角度晶界逐渐减少;退火温度较高时,退火过程中发生了α相→β相→α相的相变,<0001>//横向织构消失。随着退火温度升高,Ti-6Al-3Nb-2Zr-1Mo合金屈服强度逐渐降低,抗拉强度、延伸率先升高后降低。退火温度升高后,片层组织比例升高,裂纹扩展功占冲击吸收功的比例增大,材料韧性提升。     

INTERACTIONS BETWEEN La2O3 PARTICLES AND DISLOCATIONS IN Mo-La2O3 ALLOYS

1. Introduction Mo-La2O3 materials is a newly-developed high temperature structural materials which is widely used in electronics, chemistry and metallurgy industry, but also a novel thermionic electron-emmision materials for powerful electron tubes to re…     

Mo-La2O3板材室温拉伸变形与断裂研究

采用粉末冶金和压力加工方法制备了不同La2O3含量Mo-La2O3板材。Mo-La2O3板材和纯铝(PMo)板材经高温热处理后在室温下进行静态拉伸试验。结果表明,La2O3的添加不仅提高了铝板的强度,而且对铝板的延性具有显著的改善作用,Mo-La2O3板材的纵向塑性在20％以上,最高达到46％。采用SEM和TEM的观察结果对铝板的拉伸行为进行了解释。     

EFFECT OF La_2O_3 ON THE RECRYSTALLIZATION OF MOLYBDENUM WIRES

ＥＦＦＥＣＴＯＦＬａ_２Ｏ_３ＯＮＴＨＥＲＥＣＲＹＳＴＡＬＬＩＺＡＴＩＯＮＯＦＭＯＬＹＢＤＥＮＵＭＷＩＲＥＳ￥ＺＨＡＮＧＪｉｕｘｉｎｇ;ＺＨＯＵＭｅｉｌｉｎｇ;ＬＩＵＤａｎｍｉｎ;ＺＵＯＴｉｅｙｏｎｇ（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅ...     

Mo-La_2O_3烧结坯间隙杂质的研究

通过扫描电镜 (SEM)、电子探针 (EPMA)、X射线衍射 (XRD)及俄歇电子能谱 (AES)研究了 Mo- La2 O3烧结坯中的间隙杂质。结果表明 :L a2 O3的加入提高了烧结钼坯的抗弯强度和韧性。间隙杂质不仅存在于 Mo中 ,而且在 La2 O3粒子表面吸附 ,使晶界杂质浓度降低。     

Mo—La2O3烧结坯间隙杂质的研究

通过扫描电镜（ＳＥＭ）、电子探针（ＥＰＭＡ）、Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）及俄歇电子能谱（ＡＥＳ）研究了Ｍｏ－Ｌａ２Ｏ３烧结坯中的间隙杂质。结果表明：Ｌａ２Ｏ３的加入提高了烧结睛坯的抗弯强度和韧性。间隙杂质不驻存在于Ｍｏ中,而且在Ｌａ２Ｏ３粒子表面吸附,使晶界杂质浓度降低。     

热处理温度对镧钼丝组织与性能的影响

系统研究了纯钼丝和镧钼丝在不同温度下进行热处理后的组织与性能。结果表明，La2O3是镧在钼丝中的唯一存在形式，镧的添加，提高了丝材的室温强度和再结晶温度，改善了再结晶后的室温脆性，其综合性能明显高于纯钼丝。     

掺杂方式对Mo-La2O3合金组织和力学性能的影响

分别采用液．固和液．液掺杂方式向钼粉中引入氧化镧，烧结出Mo-La2O3合金，通过扫描电镜和透射电镜观察，研究了不同掺杂方式制备的Mo-La2O3合金中第二相粒子的粒度分布和形貌，分析了第二相粒子在钼基体中的分布规律，检测了钼丝的拉伸性能，通过位错塞积理论讨论了La2O3颗粒形貌和分布对Mo-La2O3拉伸性能的影响机制。结果表明：液．液掺杂方法能够使钼基体中的La2O3粒子均匀分散，细化La2O3粒径；直径0．6mm、液．液掺杂钼丝的拉伸性能优于液-固掺杂钼丝。     

终轧加工率对钼及钼镧合金板材组织及性能的影响

以粉末冶金方法生产的25min×280min×320mm纯钼及钼镧合金板坯为实验原料,研究了不同的热轧终轧加工率对钼及钼镧合金板显微组织及力学性能的影响。结果表明,将纯钼及钼镧合金板热轧终轧加工率控制在50％以上,轧后纯钼板材的显微组织为细化的纤维流线组织,纵、横向的吃分别为795,885MPa,也分别达到27％,21％,其后续的温轧加工不开裂;而钼镧合金板材不论是显微组织,还是力学性能均好于纯钼。进一步的生产实践证明,将钼及钼镧合金板的热轧终轧加工率控制在50％以上,其强度、塑性和硬度匹配良好,弯曲性能和后序的温轧加工性能明显提高。     

钼镧合金板材料舟的研制及其断裂行为分析

研究掺杂稀土镧的钼粉经压型、烧结、交叉换向轧制而成的钼镧合金板热冲压钼舟变温变载下的力学行为,探讨高温退火后析出物的弥散分布对钼镧合金板材力学性能的影响及加热制度对合金板材冲压成型性能的影响,分析料舟的断裂机制.研究表明,弥散分布的La2O3明显提高了钼板再结晶温度与力学性能,交叉轧制降低了板材纵向和横向力学性能的差异,有利于钼镧合金板的冲压成型;对2.8 mm厚Mo-1.0％La2O3合金板及冲压模具在550℃进行加热,将得到最大的冲压变形量;钼舟在18管炉内承受变温变载荷长期运行后,由于材料内部的空位迁移与滑移面上的位错滑移导致的韧窝撕裂,使料舟最终发生了宏观断裂.     

低温退火加工硬化Al-10% Mg合金的显微组织特点和力学行为

研究了冷轧减薄率为75%的Al-10% Mg（质量分数）合金在75~150 ℃下退火的显微组织特点和力学行为。轧制态和退火态Al-10% Mg合金的特征是晶粒细长,位错密度高,Al₃Mg₂相含量极低,且无弥散分布的Al₃Mg₂相。随着退火温度的升高,细长晶粒的宽度增加,位错密度减小。在75~150 ℃退火后,相比于轧制态合金,其屈服强度降低8%~33%,极限抗拉伸强度降低1%~12%,延伸率增加16%~83%。此外,分析了各种强化机制对屈服强度的贡献,以及原有位错和Mg溶质对塑性的贡献。