宽粒度分布煤浆管道输送参数的研究

考虑到原煤粒度分布较宽的特点，在５个典型水采矿井的５０００多组实测数据基础上，通过因次分析和回归方法，得出宽粒度分布煤浆管道输送参数摩擦阻力损失和临界流速的计算公式．该公式采用复合流动的数学模型，并引进粒度分布不均匀指数，其标准偏差仅为５％左右；以两个应用实例，验证了该计算公式的有效性     

油煤浆管道输送特性研究

根据流变学理论、流体和流动类型假定以及实验数据,证实油煤浆的管内流动通常属幂律流体层流。据此提出了可用于油煤浆流变参数测定的管道输送实验方法,以及可用于油煤浆管道设计的管内流速分布、 黏度、雷诺数、沿程阻力系数和直角弯头阻力系数计算公式,并在本研究条件下得到油煤浆的管道输送特性：稠度系数随煤粉浓度显著增大,随温度显著减小;流变指数主要取决于油的性质,与煤粉浓度关系不大,但随温度有所增大;表观黏度和表观沿程阻力系数随煤粉浓度显著增大,随温度显著减小,并与管径与流速有关;直角弯头阻力系数是同条件下表观沿程阻力系数的10－20倍。     

矿井水ζ电位特征与混凝机理试验研究

选取兖州、淮北、新汶等矿区的多组矿井水水样进行悬浮物的ζ电位测试，并对矿井水净化处理中常用的聚合氯化铝和聚合硫酸铁两种混凝剂的混凝效果进行了对比试验．结果表明：矿井水中悬浮物属于半胶态体系，带负电荷，其ζ电位介于-20～～30mV．聚合硫酸铁的电中和能力较强，其混凝效果优于以吸附架桥和网捕为主的聚合氯化铝．     

基于GPRS的煤浆管道实时监控系统设计与实现

煤浆管道运输是将煤块碾碎后注水搅拌成浆,煤浆灌注管道后,经沿途若干泵站接力抽送至终点,但是其对于输送的控制要求比较高。概述了我国煤浆管道应用的现状,总结了数字网络化GPRS技术与管道实时监控技术,设计与实现了基于GPRS的煤浆管道实时监控系统,提出了相关应用配套。     

水采浓缩煤浆小管道输送经济效益分析

介绍了小凌河矿至赵家屯煤矿厂１１ｋｍ水采浓缩煤浆Φ１５９管道输送的工艺系统及取得的显著经济效益。     

佐治亚州高岭土的ζ电位及有关性质

对取自佐治亚州５个不同工业矿床的高岭土进行了研究，以了解ζ电位的变量及有关性质。研究结果表明，较高的负ζ电位与高岭土中的交换离子或可溶性钙离子有关。     

浆体管道输送流型特性及其阻力损失分析

浆体管道输送是当今世界上五大运输手段之一，近年来在我国矿山、冶金、能源、建筑等诸多部门得到迅速发展。本文主要分析了浆体在管道输送中的流型特性以及阻力损失。     

煤颗粒在溶剂中的溶胀与煤浆黏度的关系

为探讨煤颗粒在溶剂中的溶胀作用对煤浆体系表观黏度的影响,研究了溶剂、煤油比、溶胀时间、温度等因素对溶胀作用的影响.通过考察煤颗粒粒度分布变化以探讨煤溶胀前后的表面结构变化;利用旋转黏度计定量考察了溶胀作用对煤浆表观黏度及流变特性的影响程度.结果表明：温度升高溶胀作用增强,煤中各显微组分对煤浆体系的黏度变化有影响;溶胀作用使煤粒粒径增大,使煤粒在体系中所占体积增大,从而增大了煤浆的有效体积浓度,导致煤浆体系黏度增大;通过BET表征发现,经溶胀后煤的孔径扩大,比表面积减小.     

十二烷基磷酸酯与水玻璃对菱镁矿白云石ζ电位的影响

菱镁矿和白云石同属于碳酸盐类矿物,二者具有较大的溶解度和较快的溶解速度。该为矿物在水中的溶解、表面沉淀的生成以及表面的转化,不仅决定了矿浆的离子组成,而且决定了矿物的表面电性,从而对矿物的可浮性产生重要影响,因此研究矿物的ζ电位对指导浮选实践有重要意义。     

浆体管道的不淤流速研究

属于均质与非均质混合流的工业浆体管道，其不淤流速由颗粒保持悬浮要求的紊动强度来决定。基于浆体物理特性及固体颗粒紊动悬浮理论，并应用大量管道试验的观测资料，可推得浆体和道临界不淤流速新公式，全面反映浆体的粘性，颗粒组成浓度以及管道内径等因素的影响，因而使不淤流速确定摆脱了对环管试验的依赖性及局限性，为大口径输煤管道输送流速确定，提供简便且可靠的依据。     

小凌河矿至赵家屯选煤厂水采浓缩煤浆管道输送系统的研究

１９９１年７月南票矿务局小凌河矿至赵家屯选煤厂的输煤管道投入运行，截止到１９９４年５月已运输煤泥２０万ｔ。这项将浓缩后的水采矿井煤浆通过１１ｋｍ管道输送到矿区选煤厂的工艺系统在我国水力采煤和煤浆管道运输领域尚属首例。文中着重介绍了它的工艺设计、技术参数、经济分析和推广应用前景。     

新型油水煤浆燃料的研究与探索

叙述了煤浆燃料技术开发的意义、历史，以及新型的煤浆燃料-油水煤浆的性质及优点，提出了对这种煤浆技术发展的看法。     

L型充填管道料浆输送压力损失及优化研究

全尾砂料浆管道输送作业中,料浆管道底部磨损问题比较严重,极大地影响了料浆管道的使用寿命。结合唐山某铁矿全尾砂料浆L型管道充填现状,以L型管道输送压力损失最小为原则进行研究,选择灰砂 比为1∶4、1∶6、1∶8,配比浓度为54%、58%、62%的充填料浆作为试验对象,以3、5、7 m/s为料浆流动速度,采用COMSOL Multiphysics数值模拟软件,基于3D数值模型计算了管道直径为70、80、90、100 mm 4种情 况下的压力损失,分析了压力损失的影响因素并进行了优化研究。结果表明：管道直径越大,45°截面的压力越大,L型管道压力损失与管道直径呈二次多项式函数关系,管道直径减小到70 mm或增大到100 mm,都会 加速L型管道底部的磨损。为延长矿山L型管道服务时间,最大限度减轻管道底部磨损,建议该矿山L型充填料浆输送管道直径取85 mm,料浆流速3 m/s,灰砂比1∶4,质量浓度64%。     

浅谈长距离浆体管道输送

长距离浆体管道输送是一种运输成本低、受地形限制小、可实现连续运输、较为安全可靠的运输方式,在矿浆和煤浆输送中正受到普遍的认同和采用。笔者就本单位磷矿浆长距离管道输送实践中的经验,谈谈自己的认识。     

浆体水平管道输送阻力损失计算探讨

阻力损失是浆体管道输送系统设计中的主要参数，对其进行准确地预测计算是一项非常重要的工作，本文概述了国内外一些主要阻力损失计算公式的结构形式；对造成阻力损失的机理，着重分析了颗粒碰撞的耗能过程；导出了一个新的国损失计算式，通过检验，与实测数据符合较好，可见于阻力损失的预测计算。     

倾斜浆体管段沿程损失的量测和计算

在对某铀水冶厂尾矿(r_s=2.65, 60目占7.08％;-200目占61.59％)进行的环形浆体管道输送试验中,考虑到实际工程中水平管段甚少,而倾斜管段很多,所以在对水平管段(两种管径Dg70、Dg50各一条)的沿程损失进行量测的同时,对两个倾斜管段(Dg70,上坡,θ=30°;Dg50,下坡,θ=30°)也进行了沿程损失量测。量测是用清水比压计进行的。量测装置见图1,主要设备为一清水比压计。在管道测压孔出口处加设了有机玻璃制成的隔离罐,防止试验管道中的浆体进入比压计。