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浪形保持架在装配时要经过铆合,使两半保持架牢固地铆接起来起到保持作用。过去在组装轴承时,需在装球后将球拨匀,扣上两半保持架,然后将铆钉一个个地插入保持架的铆钉孔中,扣上铆模,送到冲床中冲压,效率低。又因过去用的半圆头铆钉,在铆模中垂直度没有保证,容易造成铆歪、铆偏及漏铆钉等不良情况。 相似文献
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浪形保持架兜孔几何参数对其振动的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了保持架的受力特点、运动学理论及保持架兜孔几何参数对其振动的影响 ,给出了兜孔几何参数的计算式 ,并指出保持架设计时应选择合理的周向游隙和较小的径向游隙。附图 5幅 ,参考文献 4篇。 相似文献
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浪形保持架装入深沟球轴承铆合后的诸多质量问题中以灵活性问题最为多见,简要分析了影响灵活性的几种因素,并通过公式推导和实际计算,寻找出提高保持架装入深沟轴承中旋转灵活性的具体措施,附图5幅,表1个。 相似文献
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通过对浪形保持架球兜间隙影响球轴承动态性能的分析,确定了优化设计的205轴承浪形保持架整形模中主要零件冲头与凹模的设计方法。附图7幅,表2个,参考文献1篇。 相似文献
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在不考虑轴承游隙的基础上,对深沟球轴承几何参数及接触应力分析,根据极限应力的计算方法,绘制了不同沟曲率半径系数时的Coe曲线图,并说明了如何根据该图选取沟曲率半径系数。 相似文献
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在建立名义点接触问题有限元模型的基础上,计算了不同涂层厚度下6309深沟球轴承的亚表层应力场,首次提出了一个涂层膜厚的无量纲参数ξ。结果表明,当涂层厚度参数ξ小于0.035时,接触区内的Mises应力和最大剪应力的最大值及其所在深度较之无涂层时无显著变化;与无涂层的情况不同,涂层体系表面接触中心处的Mises应力不为零;涂层/基体界面上的Mises应力的最大值出现在接触中心处,最大剪应力在偏离接触中心处出现。 相似文献
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根据空间坐标变换建立接触和碰撞模型,利用数值方法计算分析,编写了适用于深沟球轴承的拟静力学以及动力学分析的软件包BA.描述了程序的模型,并以一定工况下的球轴承为案例分析了深沟球轴承的动力学,得到了钢球的运动速度、钢球与内外圈间的接触载荷与保持架质心的运动轨迹等,验证了BA的分析能力. 相似文献
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基于ANSYS的深沟球轴承接触应力有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过讨论轴承接触问题的性质,分析了深沟球轴承接触应力的计算方法,利用APDL参数化语言建立深沟球轴承有限元模型,通过接触边界条件的处理,得到深沟球轴承内、外圈及滚动体的接触应力,仿真计算结果与赫兹理论解较好的吻合,表明有限元模型建立的正确性和边界条件施加的合理性,为滚动轴承的设计优化提供了科学依据。 相似文献
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