强力滚花轮的热处理

<正> 穿甲弹的被帽,是用铬锰硅高强度合金结构钢制成的。因结构需要,在其园柱面上有一条滚花带,为保证产品的同心度,滚花工序必须在被帽经最后热处理,并与主件钎焊在一起后,方可进行。但此时被帽滚花部位的机械性能已达:HRC45～49;σ_b140～180kgf/mm~2。很明显,对于具有这样高机械性能的零件,要使其发生塑性变形,将是十分困难的。如果滚花轮没有相当高的硬度、足够的强度以及良好的韧性,那么在产品大量生产条件下,就很难适应需求。因此,将此种工具称之为“强力滚花轮”,以与普通用于加工低硬度结构钢的滚花轮相区别。     

5CrMnMo钢的强韧化热处理

<正> 我厂4000吨油压机使用之5CrMnMo钢制一、二次突头,直径为φ?8_(0.13)~(0.06)mm,硬度要求HRC 52～56;一、二次压榨子,外径为φ180_(0.6)~(0.3)mm,内径为φ28+0.14mm,高度为118mm,硬度要求 HRC48～52。突头热处理工艺规范是850±10℃     

水溶性淬火介质在我厂的应用

我厂某产品的一个零件,材料是60~#钢,要求硬度为HRC52～57,零件形状如图1所示。零件的工作状况是,以极快之速度撞击一块HRC40～45的钢板,使20度斜刃部刺扎在板上保持不动。因此要求该零件20度刃部不得有软点。     

18Cr2Ni4WA钢渗碳件的软化回火工艺

本文研究了18Cr2Ni4WA钢渗碳件软化回火工艺,找出了最佳工艺参数,使硬度降至HRC28～30范围内,保证了切削加工的硬度要求,减少了刀具磨损,提高了切削加工精度。     

吸热式乙醇裂化保护气氛在50AZ钢淬火中的应用

<正> 一、前言 我厂生产的某些50AZ钢零件,成品热处理要求表面光亮,淬火硬度≥HRC56,回火后硬度为HRC49～53,热处理过程中不允许有脱碳、氧化现象。过去采用油炉淬火,劳动强度大,环境污染严重,而且产品质量难以保证。采用乙醇裂化作保护气氛,不但改善了劳动条件,消除了环境污染,提高了生产效率,而且产品质量稳定可靠。     

大型冷作模具受力分析与镶套组合

受力分析表明,对承受较大内压的大型冷引伸模具,采用组合模和过盈配合的结构形式,与整体模相比,可获得较有利的应力分布。内型模选用6W6Mo5Cr4V钢,硬度为HRC60～62;第一层外套选用T10钢,硬度为HRC40～45;第二层外套选用45钢,硬度为HRC38～42。试验和使用结果表明,组合结构显著地提高了模具的使用寿命。     

高速钢铣刀的分级淬火

<正> 我厂生产的大直径(?180～?250mm)单、双角度铣刀是用高速钢材料制造的,淬火后的硬度要求为HRC63～66,其外形如图1所示。 该刀具由于几何形状复杂,尖角多,厚薄差别大(最厚处为34mm,最薄处为1～2mm),所以,历年来在热处理淬火过程中开裂的比例很高,废品率一般高达40～50%。因此,角度铣刀淬火开裂问题一直是我厂热处理的一个老大难问题。     

过热汽缸油淬火介质的应用

<正> 我厂生产的压气机精锻叶片毛坯,系用高速锤挤压而成。具热挤压模用4Cr5W2VSi热模具钢制造,硬度要求:HRC50～55;工作面透光≤0.1毫米。原用20号机油淬火,经回火尚能做证硬度,但工作面透光≥0.2毫米,使变形超差而且无法校正。改用HG42过热汽缸油于200℃淬火,取得良好效显,硬度、变形量均达到技术要求,从而保证了淬火质量。     

42CrMo钢激光淬火组织和硬度的研究

采用YLS-3000型光纤激光器对42CrMo钢进行表面熔凝淬火处理,通过金相显微镜、扫描电镜及维氏硬度计的观察与检测,分析淬硬层组织、硬度、深度及其与激光工艺参数之间的相互关系。结果表明,淬硬层深度随激光功率的增大和扫描速度的降低而增大,随激光功率的减小和扫描速度的增加而减小,而硬度的变化不大。激光熔凝淬火后表层出现深约0.3 mm的熔化区,其硬度比内侧稍低,淬硬层深度可达2 mm以上,硬度约为660HV,但熔化区域中心会出现不均匀的变形,进行熔凝淬火时需预留0.2 mm的加工余量。     

基于激光熔覆与表面堆焊工艺锤头组织性能对比研究

采用表面堆焊和激光熔覆两种工艺对精锻机锤头进行表面处理,利用光学金相显微镜、硬度测试仪等手段,研究锤头的微观结构与界面特征,测定层深,对锤头做性能分析,研究对比两种工艺锤头的理化性能。结果表明:表面堆焊锤头对基体的热影响层厚达4.65 mm,界面处基体晶粒长大,硬度较低;而激光熔覆技术对基体影响较小,热影响层厚为1.71 mm,界面处晶粒变化不大,工作层硬度最高达到64.0HRC,在界面结合处硬度实现了平稳过渡。     

GCr15冲模热处理新工艺

<正> 我厂从1975年10月开始使用冷挤压成型加工冲压件,冲具开裂严重,使用寿命极短,每件冲子只能冲几十件产品。 冲具用材为GCr15钢,原工艺为:840～860℃加热淬火,油冷却;150～160℃回火;硬度为HRC58～62。虽然硬度符合设计要求,但是使用性能很差。     

弹丸倾斜入射高硬度靶板的抗弹特征研究

采用 5 3式 7.6 2mm穿燃弹倾斜入射 10mm厚、硬度为HRC4 4～ 5 6的Cr-Ni-Mo系试验装甲钢进行了穿甲试验 ,研究了在不同硬度状态下 ,硬度对装甲钢板安全角的影响。依据倾斜入射的穿甲特征和靶试后对靶板损伤情况的分析认为 :弹丸在倾斜入射靶板时 ,随着靶板硬度增加 ,靶板安全角减小 ,抗弹性能提高 ,这主要是由于高硬度靶板使弹丸产生断裂和破碎及弹丸在开坑和侵彻阶段的阻力加大所致。     

数显式硬度检测仪

<正> 美国宾夕法尼亚州的克雷特克雷墨·布雷桑(Krautkramer Branson)公司采用了一种微型超声波硬度检测仪。在负荷作用下,它由数字液晶显示器(LED)的读数装置直接反映出检测的硬度值,并且,可以直接将等效的洛氏硬度(范围HRC20～68)和维     

布氏硬度与抗拉强度的相关性在质控中的应用

研究检测结果的质量控制是保证试验质量水平的必要措施。采用基于相关性检验法、最小二乘法、方差检验法、回归预测法对某42CrMo调质钢布氏硬度和抗拉强度结果进行研究。结果表明:42CrMo调质钢的布氏硬度和抗拉强度之间存在较好的线性关系,回归的数学模型具有较好的显著性,通过统计学计算能实现对42CrMo调质钢室温拉伸试验中抗拉强度检测结果的质量控制。     

42CrMo钢的磨削淬火强化层的研究

在精密卧式磨床M7132A上对42CrMo钢进行磨削淬火试验,研究磨削淬火强化层的组织形貌、显微硬度、强化层厚度及耐磨性。结果表明:42CrMo钢进行磨削淬火,强化层主要是由板条状马氏体组成,显微硬度达到771.8HV,与基体相比提高3倍以上;强化层厚度是以最小值t1为有效使用值;与调质态基体相比,磨削淬火强化层的耐磨性提高2~9倍。     

中厚度高氮钢双丝MIG焊接头组织和性能研究

采用双丝熔化极惰性气体保护焊接(双丝MIG)方法,对厚20、40 mm的高氮奥氏体不锈钢板进行了焊接。研究了焊接接头的组织、硬度、力学特性及断口形貌。结果表明:高氮奥氏体不锈钢双丝MIG焊接热影响区和焊缝的组织为奥氏体+少量δ-铁素体,显微硬度明显低于母材;20 mm厚板双丝MIG焊接接头抗拉强度和韧性优于40 mm厚板;拉伸和冲击断口形貌为明显的韧窝。     

水玻璃水溶液淬火介质在合金钢热处理中的应用

<正> 引言 某产品的筒形零件系用30CrMnSiA,规格为φ95×7mm的无缝钢管制成,长为650mm。其热处理调质工艺,原采用3~#锭子油作淬火介质。对于保证零件所要求的技术指标:σ_b≥120kgf/mm~2、σ_5≥7％、HRC40～44,都比较稳定可靠,而且变形也小。但由于该零件是细长筒形零件,每炉20～40件立放在井式电炉里加热880～900℃高温,     

砂轮粒度对42CrMo钢磨削强化层的影响

在精密卧式磨床M7132A上,利用磨削加工产生的大量磨削热对磨削加工表面进行淬火处理。采用砂轮作为磨削淬火的加工工具,研究不同粒度的刚玉砂轮对42CrMo钢进行磨削淬火试验及强化层的组织和硬度的影响。结果表明:随着砂轮粒度的减小,距加工表面的强化层组织越细小;强化层的显微硬度分布曲线基本相同,但是距强化层至加工表面0.25mm时,随着砂轮粒度的减小,强化层显微硬度增大,磨削强化层厚度增加。     

枪身扣簧热处理后的喷丸强化工艺

<正> 我厂生产的枪身扣簧,原材料为50钢,热处理后的硬度要求HRC46～50。该零件在寿命试验中曾发生过多次破裂事故。过去我们单纯地从改进切削加工方法和提高热处理质量方面来想办法,但效果仍不够理想。经分析材质和热处理均无问题,自增加了热处     

18Ni钢表面软化技术研究

18Ni是马氏体时效型超高强度钢,广泛用于航空和航天。该钢经固溶时效处理后,具有极高的强度和韧性。在某些工程应用中,要求18Ni材料加工的零件基体具有较高的强度和硬度,以获得必需的结构强度,同时要求表面具有较低的硬度。本文通过采用激光热处理的方法,在模拟某吊挂零件的18Ni材料试样表面获得了深度0．2～0．5mm、硬度HV282～320的表面软化层,达到零件使用设计指标,使该钢种作为某型发射架吊挂零件的工程应用成为可能。