共查询到20条相似文献,搜索用时 109 毫秒
1.
提高相位干涉仪测向精度与改善测角范围的探讨 总被引:5,自引:0,他引:5
简单介绍单基线相位干涉仪测向的基本原理,针对其测向范围与测向精度的矛盾,利用多基线相位干涉仪即可解决这一矛盾,既能增大测向范围,又可以达到高的测向精度,关键在于如何解相位模糊问题,文章给出一种解模糊的方法。 相似文献
2.
从干涉仪测向原理出发,结合干涉仪测向公式进行了测向误差分析。根据测向精度要求,提出了三基线设计及最长基线长度要求;根据最短基线解相位模糊要求,提出了八比幅测向精度要求;设计并实现了一种基于多基线干涉仪和多波束比幅联合测向的天线系统。 相似文献
3.
基于时间调制理论,提出了一种单通道框架下的多基线相位干涉仪测向方法,其克服了传统相位干涉需要多个射频通道带来的系统复杂度高以及通道幅相不一致性问题.所提方法利用单刀多掷开关周期性接通多基线相位干涉的各天线单元,并从接收信号产生的谐波特征中同时估计多组基线产生的相位差.首先分析传统多基线相位干涉仪测向存在的局限性,然后提出基于时间调制的单通道多基线相位测量方法,最后结合2~8GHz宽带测向需求,设计四基线相位干涉仪并进行仿真.仿真结果显示,在2~8 GHz范围内,测向误差能达到0.1°以内,证明了本文方法的有效性. 相似文献
4.
基于时间调制理论,提出了一种单通道框架下的多基线相位干涉仪测向方法,其克服了传统相位干涉需要多个射频通道带来的系统复杂度高以及通道幅相不一致性问题. 所提方法利用单刀多掷开关周期性接通多基线相位干涉的各天线单元,并从接收信号产生的谐波特征中同时估计多组基线产生的相位差. 首先分析传统多基线相位干涉仪测向存在的局限性,然后提出基于时间调制的单通道多基线相位测量方法,最后结合2~8 GHz宽带测向需求,设计四基线相位干涉仪并进行仿真. 仿真结果显示,在2~8 GHz范围内,测向误差能达到0.1°以内,证明了本文方法的有效性. 相似文献
5.
某类型可变相位中心天线的相位中心随频率和入射方位变化,而且受到天线阵架设环境的影响。因此需要在理想计算相位中心的基础上,在现场发射测试信号来修正各种误差引起的相位中心变化。提出一种现场校准方法,设计了校准天线的架设方法,推导出由测向基线相位差计算天线单元相位中心与阵中心距离的方程。仿真表明,天线单元相位中心经过校准后,空间谱测向算法的空间分辨力有明显提高。 相似文献
6.
基于相位干涉仪测向系统的相位误差分析 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了单基线相位干涉仪测向的基本原理,分析了相位干涉仪测向系统相位误差产生的原因,从相位干涉仪测向原理出发阐述了方位面基线倾角和俯仰面基线倾角对相位误差的影响,并给出了其与相位误差的对应关系,提出了一种降低相位误差的设想,在实际工程应用上具有一定的指导意义。 相似文献
7.
多通道数字式干涉仪测向接收机相位校准系统设计 总被引:3,自引:0,他引:3
在多通道数字式干涉仪测向接收机中,相位测量误差是影响测向精度的关键因素。分析了影响数字干涉仪测向接收机相位测量精度的因素,提出了针对数字干涉仪测向接收机多通道相位进行校正的方法,并设计实现了自动相位校准系统,解决了各通道之间相位一致性问题,保证了测向精度。 相似文献
8.
高概率宽带相位干涉仪测向解模糊算法 总被引:1,自引:0,他引:1
先进作战飞机电子战系统采用宽带相位干涉仪对辐射源进行高精度方位测量。在相位干涉仪测向系统的常规解模糊算法基础之上,提出了一种基于加权投影空间全基线均方差最小的解算方法。理论分析和仿真计算表明,该方法可大幅度提升相位干涉仪测向的解模糊概率,拓宽了机载宽带相位干涉仪的应用条件。 相似文献
9.
对数周期偶极子天线全空间可变相位中心 总被引:2,自引:0,他引:2
导出了直线阵列在全空间中存在可变相位中心的条件,得出了由非相似单元组成的直线阵列(如对数周期偶极子天线)不存在全空间可变相位中心,但在E面和H面独立存在各自的可变相位中心的结论.证明了对数周期偶极子天线(LPDA)在E面和H面有不同的可变相位中心.采用矩量法(MoM)分析了LPDA的E面和H面可变相位中心,计算结果表明:虽然在LPDA的主波束范围内其相位中心变化很小,可以作为"视在相位中心",但是这种"视在相位中心"仍然在E面和H面是不重合的.此外,"视在相位中心"随着频率沿着集合线移动. 相似文献
10.
利用相位干涉仪对电磁波辐射源测向是无线电行业进行高精度测向的基本手段,其应用对象限于通信信号和雷达信号。噪声信号和这些信号相比,波形复杂,信号质量差。重点研究相位干涉仪对噪声信号进行测向的可行性,并给出了定量分析结果。 相似文献
11.
An improved design method of Rotman lens antennas 总被引:1,自引:0,他引:1
A Rotman lens is used to feed a linear array antenna for wideband use. A relationship between design parameters for realizing a Rotman lens has been derived by introducing a new design variable. The design method which minimizes the phase error on the aperture of the linear array antenna has been shown. For large array length, the above phase error due to this method becomes considerably smaller than that due to a conventional method. This improved method makes it possible to design small and low-loss Rotman lens antennas. 相似文献
12.
In this paper, the time modulation technique for the design of low sidelobe antenna arrays is extended to millimeter-wave frequency band. Millimeter-wave rectangular waveguide is selected as the element radiators of linear antenna arrays, and the element radiation patterns are taken into account in the analysis and design of low sidelobe time modulated linear arrays. Two types of time modulation, namely, the time modulated variable aperture sizes (VAS) and unidirectional phase center motion (UPCM), are implemented in the design of low sidelobe millimeter waveguide linear arrays. It is observed that both the co-polarized and the cross-polarized components will experience the time modulation effect simultaneously. Many factors that affect the array performance are discussed. 相似文献
13.
14.
15.
The formulation of antenna array optimization with variable phase and constant amplitude excitation is presented. The method shown using steepest ascents is general in that a nonlinear performance index expressible as a ratio of Hermitian quadratic forms can be optimized. Directive gain optimization of a linear array of isotropic elements is illustrated and compared with gain optimization using variable excitation. Endfire gain is emphasized and compared to the Hansen-Woodyard condition showing that the Hansen-Woodyard condition is not optimum in the directive gain sense for a discrete endfire array. In addition a0.4lambda spaced linear array is optimized using phase only for scanning from endfire to broadside. 相似文献
16.
17.
18.
It is well known that a linear antenna array with equally spaced elements can be represented by a polynomial whose roots correspond to the nulls of its antenna pattern. Since the linear array has equally spaced elements, its polynomial has only integral powers of the variable, so that the array can be represented by aZ transform. Therefore, the effect of moving roots of the polynomial can be represented as a linear sampled-data system problem, which is solved by using a table ofZ transforms or by discrete numerical convolution. In this paper, the quantitative effects on the array and its antenna pattern caused by moving roots of the polynomial are determined, and these effects are utilized for array synthesis to produce desired antenna patterns. Examples illustrating the use of this new synthesis technique include modification of a uniform array to obtain low sidelobes in the antenna pattern and synthesis of an array to produce nulls in its antenna pattern in the directions of discrete and spatially distributed interference sources. 相似文献
19.