112缸径柴油机及其气缸套

112缸径柴油机有YC6112和YC4112两大系列，均为直列、水冷、四行程和直接喷射燃烧室。吸气方式除YC4112T型柴油机为自燃吸气式外，其余型号均为增压式。112缸径柴油机为广西玉柴机器股份有限公司生产。     

浅谈105车用柴油机气缸套

1 105柴油机综述105柴油机按缸数分有1105、2015、3105、4105、和6105五种.车用的只有4105和6105两种,其中南柴X4105B型和X6105B型两种柴油机由于转速(最高标定转速均为 2400r/min)偏低,且缸径距(均为140mm)较大,不宜车用,只能用作工程机械等方面配套动力:还有一拖LR4105型和潍柴R4105型两种柴油机尚未与汽车配套.目前,全国有8家工厂(公司)生产105车用柴油机(包括废气涡轮增压机)共12种,均为直列、水冷、四冲程和直接喷射燃烧室.现分述如下:1 玉柴YC6105QC型和沙发SF6105QC型两种柴油机的结构基本相同,都是在玉柴6105QA型柴油机基础上设计的换代产品,分别由玉柴机器股份有限公司和沙市汽车发动机厂生产.     

YC6105QC型柴油机气缸套穴蚀的故障分析

YC61 0 5 QC型柴油机是在 YC61 0 5 QA型柴油机的基础上 ,经过增大活塞行程开发而成的更新换代产品。该产品在批量投放市场 ,用户使用过程中 ,有少量产品在行驶至 7～ 8万 k M时 ,柴油机曲轴箱出现油水混合。经对故障机的拆检分析 ,发现故障机的气缸套在靠近凸轮轴方向的气缸体     

85型柴油机及其气缸套

85型柴油机为水冷、四行程、有单缸、两缸、三缸和四缸四种。单缸机为卧式,多缸机为立式。燃烧室型式有涡流室式和直喷式两种。85型柴油机适用于小型船舶、小型发电机组、小型工程机械、小型收割机、拖拉机、运输车和农副产品加工等方面的配套动力。 1 85型柴油机 目前,全国主要型号的85型柴油机有: ①全椒和福州R185A型两种柴油机的结构基本相同,分别由全椒柴油机总厂和福州柴油机总厂生产。     

75型柴油机及其气缸套

75型柴油机,其型式有单缸、双缸、三缸和四缸四种;有卧式,也有立式;有风冷,也有水冷,均为四行程。燃烧室型式有涡流室式,也有预燃式,还有直喷式。75型柴油机用于水泵。小型发电机。手扶拖拉机、三轮运输车、小型船舶和农副产品加工等方面的动力,三缸机和四缸机还可与农用运输车和小四轮拖拉机配套。     

YC4F柴油机（二等奖）

YC4F柴油机是玉柴自主开发的一款轻型高速柴油机．配套应用领域为N1及N2类的轻客、轻卡、MPV、SUV、皮卡，以及轻型工程机械、船机等。     

4100型柴油机及其气缸套

目前,全国生产的4100型柴油机有云南4100QB型、成都4100Q型、大连4100BQ型、龙溪SL4100型、蚌埠4100QL型、潍坊R4100型和上海4100A型七种,均为直立、水冷、四行程。4100型柴油机的用途较广,前五种主要与汽车和农用运输车配套,后两种主要与工程机械和拖拉机配套,变型后,均可用作发电、排灌、船舶和农副产品加工等方面的配套动力。型号分述如下: 1 云南4100QB型和成都4100Q型两种柴油机的结构基本相同,都是云南495QA型柴油机的扩缸产品,前一种有废气涡轮增压机。分别由云南内燃机厂和成都内燃机厂生产。     

信息动态

MAN首型全电子控制四冲程柴油机MAN公司最近收到第一份32/44CR大功率四冲程中速共轨喷油系统配置的柴油机订单。该型柴油机为公司首台全电控四冲程柴油机。32/44CR型柴油机单缸输出功率高达560 kW,是32/40的衍生产品。已通过长时间现场试验,确认了共轨和整机控制系统等重要部件的性能。32/44CR型机主要参数冲程4直立机缸数6、7、8、9、10V型机缸数12、14、16、18、20单缸功率/(kW/cyl)560缸径/mm 320行程/mm 440单缸排量/L 35·4转速/(r/min)720 750平均活塞速度/(m/s)10·6 11·0平均有效压力/MPa 2·69 2·5885%MCR时油耗/(g/kWh…     

玉柴YC6112型柴油机(基本型)

<正> YC6112型车用柴油机10种系列产品。是玉柴机器股份有限公司引进国外先进的设计、制造工艺、标准和主要件全套加工设备生产的具有国际90年代水平的新型产品。功率107～199kW(145.5～270PS),转速2000～2800r/min,扭矩408～     

玉柴机器王牌动力

玉柴机器王牌动力广西玉柴机器股份有限公司（简称玉柴，是中国最大的中吨位车用柴油机生产企业和最大的小型工程机械生产、出口基地。广西玉柴机器股份有限公司是中国首家中外合资股份有限公司，拥有总资产１３．７５亿元，净资产９．０８亿元。境外股东分别为新加坡丰隆...     

机体和缸盖裂纹修复工艺

机体和缸盖有裂纹后 ,根据裂纹的部位和大小 ,可采用不同修复方法。裂纹不大且发生在工作温度不高的部位 ,可采用填补法 ;裂纹范围集中或有部分破洞的地方 ,可用补板法 ;裂纹破裂较长 ,又不便用补板法修复的 ,可采用补钉法 ;如果裂纹发生在内部且强度要求很高的地方 ,可采用焊接法。目前经常采用的是电焊冷焊法和补板法。1　电焊冷焊法修复工艺(1)清洁 :用钢丝刷子清洁裂纹 (最好用气火烤一下 )。(2 )钻孔 :在裂纹两端各钻一孔。(3)开坡口 :用錾子沿裂缝开 75°～ 85°的“Ｖ”形槽 ,槽的深度要根据工件厚薄而定 ,一般以不超过工件厚度的 2 …     

机体、缸盖的加工方法和设备

机体和气缸盖是发动机的主要零件,介绍近期机体和气缸盖主要表面的加工方法;适应各种市场需求的加工设备以及国内外机体和气缸盖加工过程的几个实例。     

使用模拟缸盖加工缸体的缸孔变形量的研究

介绍使用模拟缸盖技术与不使用模拟缸盖技术加工缸体的缸孔变形量的对比,试验表明,使用模拟缸盖技术加工的缸孔变形量减小60%左右,使用模拟缸盖技术加工缸体,重要的是确定合适的模拟缸盖螺栓拧紧力矩,选择合适的拧紧力矩,可以使缸孔变形量降到最小。     

缸套毛坯减重与缸套加工余量的确定

本文通过对缸套毛坯减重和加工余量的研究,根据铸件机械加工余量与铸件尺寸公差标准确定毛坯缸套基本加工余量与公差,结合生产实际情况以及在确定加工余量过程中应注意问题进行分析,对科学、合理的确定毛坯加工余量,减轻毛坯重量降低产品成本,有借鉴价值。     

缸盖螺栓连接副结构对柴油机铝合金缸体缸孔变形的影响

通过建立缸盖–缸垫–缸体耦合模型，采用数值仿真方法，研究了柴油机铸铁缸体和铝合金缸体在施加相同缸盖螺栓预紧力时，改变螺栓孔设计参数对缸孔关键截面失圆变形和平均圆度、圆柱度、同轴度和漏光率4个评价指标的影响。研究发现，铸铁缸体和铝合金缸体的关键截面在傅里叶变换下变形趋势基本一致，除了漏光率基本不变外，平均圆度、圆柱度、同轴度分别增大了54.40%、38.39%、27.08%；对于铝合金缸体，减小沉孔和螺栓孔比值能减小各截面的综合变形，同时平均圆度、圆柱度、同轴度也会减小，但处于螺纹主要受力段以下的截面在傅里叶四阶变形的极值相位角一致性变差；保持沉孔深度不变，适当增加螺纹旋合长度方案下缸体缸孔平均圆度、圆柱度、同轴度下降速率最明显；保持螺纹不变，减小沉孔深度方案下缸体缸孔平均圆度、圆柱度、同轴度的值最小，相较于原始缸体分别下降了32.74%、31.24%、39.34%。     

低含沙水流圆柱和方柱绕流水动力特性

为了研究低含沙水流中钝体绕流的水动力特性,基于FLUENT软件的DPM模型对亚临界雷诺数下二维钝体绕流进行数值模拟仿真。本文首先由清水实验得到平均阻力系数Cd,在清水的基础上加入DPM模型,探究低浓度悬浮颗粒对Cd的影响。研究表明,加入低含量直径0.1 mm的泥沙颗粒后,圆柱和方柱的Cd有显著增长趋势。而方柱仍对含沙量更敏感,单位体积含沙量的Cd增长率大于圆柱。圆柱在1%~4%含沙量水流中单位含沙量Cd增长率为0.45%~1.62%,增长平缓,含沙量增至4%~8%Cd增长率提升至1.29%~3.14%,增长相对剧烈;相应地,方柱的Cd增长率则由2.85%~4.31%提升至3.28%~4.56%,说明低含沙水流中圆柱和方柱Cd的增长规律与含沙量并非线性关系。     

某四缸发动机缸盖裂纹分析与解决

某发动机经过600 h交变负荷试验后,气缸盖鼻梁区出现裂纹。主要对缸盖的断口、材料、铸造工艺、冷却等4个方面进行分析。经分析发现缸盖产生裂纹的主要原因为铸造工艺问题导致的金相变质和硬度不达标,缸盖内部严重积瘤,从而导致火花塞周围冷却水通道截面减小,缸盖冷却不足,缸盖内部温度偏高,热负荷偏高。通过改进铸造工艺和缸盖水套圆角结构优化,提高了缸盖自身的机械性能和水套的冷却能力,进而使缸盖的抗热负荷能力提高;经过对优化后的缸盖进行试验验证,优化后的缸盖在600 h交变负荷后未出现裂纹,达到了试验需求。     

多缸柴油机机体结构有限元模态分析

本文应用有限元法，建立较为精细的柴油机机体有限元实体模型。应用ADAMS机械系统动力学分析软件计算激振力，并且在空间和时间上进行了离散等效施加。对激振力激励下的机体强迫振动响应进行了动态分析，考察机体在激振力的作用下的振动情况、振动评级，并联系穴蚀对气缸套外表面振动加速度进行评价。结果表明，本文采用的计算方案合理的反映了机体振动，具有工程应用价值。     

某四缸汽油机缸体螺纹滑扣失效分析

针对缸体主轴承盖螺栓螺纹在试验和装配过程中出现滑扣,对导致此现象的原因进行分析。主要从缸体螺纹设计、加工、缸体铸造质量、螺栓设计、螺栓加工等方面进行详细分析,结果表明,主要原因为缸体螺纹加工工艺选择不合适、螺栓旋合长度偏小、螺栓结构设计不合理和初始力矩选择不合适。