13层框剪结构商务大楼爆破拆除

13层钢筋混凝土框-剪结构、平面V形大楼,3排柱两跨43m高,采用沿中线整体单向(尖端)倾倒爆破拆除。V型大楼不从中线预破开而整体倾倒,这就是新的拆除尝试。切口朝尖端方向,前排柱中线区炸高12m,两侧区炸高8.7m,后排柱炸高0.3m,且中部、前、中排柱先爆,两侧柱滞后半秒迟爆,楼房顺利倒塌。由此证明,切口中高、两侧低,起爆先中而后侧,先前柱而后柱,爆破参数沿中线对称,就可实现V形楼整体倒塌。     

水压爆破拆除露天储矿仓管柱

详细介绍了利用水压爆破拆除露天储矿仓支承管柱,使高大的钢筋混凝土皮带机通廊定向倾倒.     

基础跨台阶的楼房定向爆破技术

两幢六层的框架式楼房建于台阶地形上 ,前后排立柱间的高差为 6m。由于环境条件限制 ,楼房只能朝不利的方向倾倒。通过提高爆破切口的位置 ,首先起爆切口以上的部分 ,最后起爆切口以下部分 ,顺利实现了特殊地形下楼房的定向爆破。文中还介绍了爆破参数和合理起爆顺序的设计、保证楼房倒塌和防飞石的措施、爆破振动速度的验算。     

"工"字柱装配式排架结构厂房控爆拆除

介绍了一排架构厂房定向倾倒爆破拆除的设计与施工,对于"工"字型立柱的炮孔布置、炸高高度进行了探讨,其爆破效果较好.     

内部结构复杂的高层楼房拆除爆破

针对待拆面粉厂主楼房为7层非对称钢筋混凝土框架全剪力墙结构,内部兼具粮食加工和生活居住功能,楼层布局错综复杂的情况,根据高跨比小不易倾倒的特点,利用有限元分析软件确定预拆除的位置、钻孔数量和试爆位置,对1～2层立柱、剪力墙和楼梯进行部分预拆除,选择三角形切口。采取定向拆除爆破的方案,倾倒方向为正南方向,在倒塌位置铺垫缓冲减振层,保护周围建筑物不受损坏;采用大炸高和支座铰链技术,使后2排立柱作为后支座铰链,增加铰链极限承载力,严格控制楼房后坐;对立柱钻孔装药位置使用密目网和密竹栅栏进行爆破飞石近体防护;使用多段毫秒延时导爆管雷管起爆网路,确保楼房按预定的倾倒方向倒塌,由此实现了内部结构复杂的高层楼房拆除爆破。     

成都华能电厂106.6 m钢筋砼冷却塔控制爆破拆除

介绍了1座高106.6 m、底部直径85.28 m的钢筋混凝土冷却塔的定向控制爆破拆除。针对冷却塔高度大、自重近9 000 t的特点,先采用预拆除方法将倾倒方向上一定高度的筒体由连续薄壁结构转变成独立薄壁柱体,然后只炸除人字立柱形成爆破切口,由此实现冷却塔的定向爆破拆除。根据薄壁立柱冲击溃屈的要求,确定了采用多段半秒延时起爆的设计原则,给出了相关的爆破参数。通过爆破过程中多方位的摄像观测和分析发现,应用半秒延时起爆技术逐渐对称地形成爆破切口,有利于冷却塔下坐前以及下坐过程中沿预定方向倾倒。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

复杂地质条件下的硐室爆破

对最大高差 43.47 m、长约 450 m、宽约 180 m 的矿体实施爆破,因地质条件复杂,设计采用了 2 层 6 排条形药包、总装药量 350 t、排间及排内微差起爆的硐室大爆破.介绍了该工程爆破的药包布置、爆破参数、起爆时差及爆破效果等.     

大型连体筒仓拆除爆破技术

3 2个钢筋混凝土筒仓相互连接 ,结构稳定 ,因高宽比较小 ,难以整体向同一方向倾倒。通过预处理将其分割成 4组独立的结构体 ,并使每组顺序延时起爆 ,实现了连体筒仓定向倒塌。实践证明 :要使多排筒体向同一方向倾倒 ,前排筒体的爆破切口应向上张开 ,后排爆破切口在支点抬高后应向下张开 ,同时前、后排起爆时差设为 2s、连接柱爆破的炸药单耗取 2kg/m3是合适的。此外 ,采用分组延时爆破、铺设减震垫层和开挖减震沟 ,显著降低了大型连体筒仓的触地震动     

爆破漏斗形成过程的DDA模拟分析

对于块体等非连续介质在外力作用下运动或破坏规律的模拟,有限元(FEM)和离散元(DEM)法有一定的局限性,而非连续变形分析方法(DDA)更适用。本研究中,利用二维DDA对有、无节理面强度两种情况下一半无限域内球形药包爆炸时爆破漏斗的形成过程进行了动态模拟,并对模拟结果进行了分析和比较。结果表明,用DDA法模拟被节理分割的岩体在爆炸载荷作用下块体的运动规律具有独特的优越性,但它还不能模拟爆炸近区的特征。     

引水隧洞进水口岩塞爆破

引水隧洞进水口岩塞位于水面以下13m处,其直径为5 2m。由于岩塞的直径和厚度相对较小,故采用了钻孔爆破法。岩塞中心布置掏槽孔,周边布置预裂孔,掏槽孔与预裂孔之间布置断面扩大孔。文中介绍了各种炮孔的药量计算、电爆网路的设计、爆破震动和冲击波安全距离的验算以及安全防护措施。爆后进水口的断面尺寸达到了设计要求。     

引水隧洞进水口岩塞爆破

引水隧洞进水口岩塞位于水面以下13m处,其直径为5 2m。由于岩塞的直径和厚度相对较小,故采用了钻孔爆破法。岩塞中心布置掏槽孔,周边布置预裂孔,掏槽孔与预裂孔之间布置断面扩大孔。文中介绍了各种炮孔的药量计算、电爆网路的设计、爆破震动和冲击波安全距离的验算以及安全防护措施。爆后进水口的断面尺寸达到了设计要求。     

超大断面竖井深孔爆破成井技术

为实现超大断面竖井高效掘进,提出基于多孔球状药包爆破和预裂爆破的深孔爆破成井技术。首先根据竖井掘进深度大、断面大的特点,设计了导井爆破、基于预裂爆破的侧崩爆破和破顶爆破的分区爆破方案;同时根据多孔球状药包爆破漏斗理论和延时爆破降振机理,提出导井精确短延时爆破成井技术,通过理论计算确定了导井爆破同层短延时时间和层间延时时间等爆破参数;基于预裂爆破作用机理,确定了周边孔预裂爆破参数。最后将研究结果在引松供水工程超大断面竖井掘进中进行现场试验,成功爆破形成了直径20m、高度50 m的调压井。试验结果证明了深孔爆破成井技术应用于超大断面竖井掘进的可行性,研究结果具有广泛的推广应用前景。     

复杂环境下危桥爆破拆除

待拆混凝土连续梁桥两侧相距8 m有在用新桥,倒塌空间受限.对4排桥墩实施爆破并增加爆破切口高度,同一排的3个桥墩,中间切口高5.6m,两侧切口高3.5m.对桥墩上方盖梁中部实施松动爆破并使中间桥墩及盖梁中部先于两侧桥墩爆破,实现了桥梁原地坍塌且不向两侧偏移.采用微差爆破并于桥下设置土坎,减小了爆破振动、桥梁塌落振动等危...     

复杂环境下框架式水塔的爆破拆除

介绍了爆破拆除30 m高钢筋混凝土框架式水塔工程实例.通过提高爆破部位的方式,有效地控制了水塔的倒塌范围,并阐述了立柱爆破高度、炮孔布置和单孔装药量等参数的确定,最后介绍了针对冲击波、爆破振动和爆破飞石的安全防护措施.为以后此类水塔的爆破拆除提供参考.     

正交试验法在深孔爆破振动优化中的应用

为了对广西某电站水利枢纽改、扩建爆破施工效果进行优化,控制及减弱爆破振动有害效应对周边民房及运行电站的影响。通过正交试验法对最大单段药量、排间延时时间、炮孔密集系数和起爆药包位置4个因素进行研究,以爆破振动峰值速度大小作为评判指标,利用现场试验结果作极差分析和显著性方差分析。结果表明:最大单段药量对试验结果影响最大,其次是排间延时时间,接着为起爆药包位置,影响最小的是炮孔密集系数。试验最终确定了降振效率最优的爆破参数,使爆破振动峰值速度相比于试验前降低了25.87%。     

简化爆破切口法快速拆除高62m的冷却塔

根据国内外爆破拆除冷却塔的经验,对一座高62m的冷却塔采取了简化的爆破切口,切口高度仅为4.6m,而且只取在人字支柱上,仅用240个炮孔、9.6kg的炸药就成功快速地爆破拆除了冷却塔,减少了炮孔数量、炸药量和施工工期。在不影响安全的前提下,对冷却塔的内部顶柱、11对人字支柱等结构进行了预拆除,以保证冷却塔的顺利倒塌和形成良好的破碎块度。     

水下钻孔爆破减震安全技术及应用

介绍了广西贵港电厂取水泵房进水前池基岩水下钻孔爆破技术方案。该方案采用微差爆破技术,段间时间间隔≥50 ms,炮孔直径100 mm,孔距1.5m;排距1.2 m,平均孔深3 m,炸药单耗1.2 kg/m3,并在距水泵房前沿8 m处布设2排预裂减震孔,孔径110 mm,孔距0.5 m,排距1.2 m,孔深7 m。为了降低爆破引起的水冲击波对取水泵房的影响,还在取水泵房前沿5 m外设置1道水下空气帷幕。爆破施工实践表明,该方案有效降低了水下爆破对相距不足10 m的近距离取水泵房的振动影响,保障了取水泵房的安全。     

用预裂爆破法在钢筋混凝土墙壁上开设排水洞

用钻孔爆破法破碎储水池内 0 2m厚的钢筋混凝土挡水墙 ;用预裂爆破法在储水池钢筋混凝土墙壁上开设直径 0 46m的排水洞。本文介绍了爆破方案选择、爆破参数设计、单孔药量计算、钻孔方法以及装药结构。此外 ,概述了有关这一工程的几点经验和体会。