60Si2MnA弹簧钢脱氧工艺的优化

在现场调研的基础上 ,对用 30 t L F生产 6 0 Si2 Mn A弹簧钢的脱氧工艺进行优化控制。结果表明 :在不进行夹杂物变性处理的条件下 ,可生产出平均氧含量为 2 3× 10 - 4 %、最低氧含量为 16× 10 - 4 %的 6 0 Si2 Mn A弹簧钢     

转炉—精炼—连铸60Si2Mn弹簧钢的研制

介绍了转炉－精炼－连铸６０Ｓｉ２弹簧钢的生产工艺过程，认真分析了在生产过程中出现的诸多工艺技术难题和解决办法。     

60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备研究

研究了60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备规律，结果表明：在本实验条件下，当搅拌时间为2min时，可以获得尺寸大小为100-300μm、固相率为40％～50％的球状初生奥氏体的半固态浆料，这样的半固态浆料便于从搅拌室底孔中放出；电磁搅拌使60Si2Mn弹簧钢熔体获得均匀的温度场和溶质场，抑制了发达的初生奥氏体枝晶的形成，为球状晶的获得奠定了基础；电磁搅拌引起蔷薇状初生奥氏体枝晶出现强烈的温度起伏和枝晶臂根部熔断是获得球状晶粒最重要的原因。     

昆钢60Si2Mn弹簧钢冶炼实践

以昆钢炼钢厂开发60Si2Mn弹簧钢为实例,介绍了60Si2Mn弹簧钢冶炼的工艺流程：（KR）铁水脱硫预处理—50t氧气顶底复吹转炉-LF精炼。通过对LF精炼造弱碱性渣控制钢中夹杂物,KR法铁水预处理采用底吹氮气达到更好的处理效果等方法,对60Si2Mn弹簧钢冶炼过程中夹杂物、碳、磷、硫的控制进行了分析。     

150t 顶底复吹转炉-150 t钢包炉生产60Si2Mn(A) 弹簧钢的 工艺和质量

采用150 t顶底复吹转炉-150 t LF精炼(加铝1．2 kg／t、钡合金1．0 kg／t、Ar气搅拌、喂SiCa线)-165 mm×165 mm方坯连铸机生产60Si2Mn(A)弹簧钢。LF末期钢中氧含量为(15～25)×10^-6,残余铝含量0．020％-0．030％。铸坯的低倍组织、二次枝晶间距和电解夹杂物分析结果表明,铸坯的组织致密;钢中大部分夹杂物为尺寸≤20μm的颗粒状SiO₂、球形(Mn,Fe)O·SiO₂和MnS,说明钡合金的使用,有利于降低钢中氧含量和改变夹杂物的形态。     

60Si2CrVAT弹簧钢生产试制

采用80tLD+LF+VD+(250mm*280mm)CC生产提速铁路车辆用弹簧钢60Si2CrVAT的工艺实践表明,钢的清洁度为[O]6×10-6,[S]0.003%,[P]0.010%,,非金属夹杂≤0.5级,力学性能符合标准要求。     

60Si2Mn弹簧钢中Si,Ni,Cu的测定及溶样方法改进

在同一溶样体系条件下,对60Si2Mn弹簧钢中硅、镍、铜元素进行了测定,获得较满意的结果.     

铌对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响

 采用金相法测量了不同铌含量的弹簧钢60Si2Mn的脱碳层深度,系统研究了铌及其含量对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳敏感性的影响。研究结果表明：添加铌元素可以有效降低60Si2Mn的脱碳敏感性,但脱碳层深度并未随铌含量的微量增加而降低。利用Thermo-Calc DICTRA软件对不同温度下碳在奥氏体中的扩散系数进行了计算,考虑了铌及其他合金元素对碳的扩散影响。通过菲克第二定律获得了试验钢中脱碳层深度随温度的变化规律,并与实测值相吻合。为研究其他微合金元素对脱碳层的影响提供了一种更为有效的手段。     

60Si2Mn弹簧钢端部裂纹产生原因分析及探讨

分析了在生产实践中,60Si2Mn弹簧钢热轧圆钢出现端部裂纹缺陷的原因,及解决该缺陷的方法探讨和工艺调整.     

转炉—精炼—连铸60Si_2Mn弹簧钢的研制

介绍了转炉—精炼—连铸 60Si2 Mn弹簧钢的生产工艺过程 ,认真分析了在生产过程中出现的诸多工艺技术难题及解决办法。     

用钡合金对齿轮钢脱氧的工艺研究

为提高钢的洁净度,在50t EAF-60 t LF流程中采用钡合金对齿轮钢进行脱氧试验,通过控制电炉出钢碳含量、充分地铝预脱氧并用钡合金进行终脱氧和夹杂物变性,可使铬铝系SCM822H齿轮钢的氧含量降至0．0015％以下。     

60Si2Mn弹簧扁钢剪切端部裂纹分析

针对方大特钢公司60Si2Mn弹簧扁钢产品出现剪切端面裂纹问题,进行裂纹检测、剪切温度试验和不同温度下力学性能检测;分析发现剪切时的温度对裂纹产生的影响,发现剪切裂纹是剪切应力作用于偏析较严重部位形成的裂纹源在残余应力释放过程中扩展形成的横向裂纹。根据分析结果,在生产实践中分别对炼钢、轧制工序采取相应措施,有效控制了弹簧扁钢的剪切端面裂纹。     

60Si2Mn弹簧钢加热温度对表面脱碳的影响

表面脱碳是高速线材生产的重要问题之一.在考虑碳扩散和氧化因素后,理论计算了加热温度对60Si2Mn弹簧钢表面脱碳影响的规律,表明在900～1000℃加热温度下60Si2Mn弹簧钢脱碳层厚度存在最小值,此结果与60Si2Mn弹簧钢氧化脱碳试验结果一致.结合钢的相变进一步分析了不同加热温度下表面脱碳层形貌变化的规律,并简要介绍了脱碳控制的主要途径.     

Deoxidation Behavior of Alloys Bearing Barium in Molten Steel

Asdeoxidizers ,siliconandmanganesewereusedinearlysteelmaking ,andaluminiumwasalsoadoptedsevendecadesago .Recently ,variouscom plexdeoxidizershavebeendeveloped ,amongwhichthealloysbearingbariumattractmoreattention .In196 9,HiltyDCetal[1] usedalloysbearingbariumtotreatmoltensteelforthefirsttime .Inthe 1970s ,variousalloysbearingbariumwereusedtotreatmorethan 2 0steelgradesinAmerica ,JapanandformerSoviet ,andmeantimealargeamountofpa persandbookswerepublished[2 -6] .InChina ,alloybearingbariumwa…     

60Si2CrVAT弹簧钢的生产实践

采用30 t EBT电弧炉-30 t LF(VD)钢包精炼炉-浇注700?铸锭的工艺,生产60Si2CrVAT弹簧钢;经650 mm半连轧机组开坯、高精度圆钢半连轧机轧制成13~28 mm;无芯磨床磨光,Ra≤3.2μm。检验结果表明,钢中w(O)≤13×10-6,w(H)≤1.3×10-6,A,B类细系夹杂≤1.0级,其制品的抗疲劳寿命超过300万次。     

转炉冶炼60Si2Mn弹簧钢的实践

介绍了采用转炉-连铸-型材轧机工艺流程生产60Si2Mn弹簧扁钢,采取拉碳法脱碳,钢包底吹氩及喂丝,保护浇铸,合理控制拉速等有效的措施。解决了生产中存在的质量问题,生产出了符合GB1222-84标准要求和满足用户要求的优质弹簧扁钢。     

60Si2MnA弹簧钢的热变形行为

通过热模拟压缩试验，研究了60Si2MnA弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了60Si2MnA弹簧钢的热变形激活能，峰值应力，峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系。结果表明，通过动态再结晶能获得细小的晶粒。     

氧气转炉熔炼的60Si2Mn扁弹簧钢的内部质量分析

对采用氧气转炉熔炼＋ＬＦ炉精炼｜＋连铸连轧工艺生产的６０Ｓｉ２Ｍｎ扁弹簧钢的化学成分，金相组织以及经８７０℃油淬＋５００℃水冷处理扣的力学性能进行测试，证明其内部质量良好，各项性能优良，同时指出，为完善连铸坯内部质量，Ｃ和Ｓｉ的含量分别在０．５６≤Ｃ≤０．６０％，１．５０≤Ｓｉ≤１．８０％，应控制Ｃ含量的波动在±０．０２％内。