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取9Cr2Mo钢和GCr15钢,奥氏体化后进行中温等温转变,采用金相显微镜和QUANTA-400扫描电子显微镜研究贝氏体碳化物的形貌及其形成机理。结果表明,9Cr2Mo钢和GCr15钢的上贝氏体组织呈羽毛状,上贝氏体碳化物呈长短不一的薄片状或短棒状,分布在铁素体亚片条或亚单元之间,其排列与贝氏体铁素体片条轴向大体上平行分布;下贝氏体组织呈竹叶状或针状,下贝氏体碳化物呈细片状或纤维状等形状,分布在铁素体片中间,大多数与片条的主轴方向交角排列,但角度不等。钢中贝氏体碳化物在γ/α相界面上形核,向奥氏体中和铁素体亚单元间长大,是碳原子沿着相界面扩散的过程。 相似文献
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稀土对9Cr2Mo钢组织和性能的影响 总被引:8,自引:2,他引:6
研究了稀土元素对9Cr2Mo钢组织和性能的影响,试验结果表明:9Cr2Mo钢中添加稀土元素,可使其奥氏体晶粒细化,未溶碳化物数量增加,抗淬裂能力及回火稳定性提高。 相似文献
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奥氏体化温度对30Cr3SiMnNiWMo钢组织性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
试验研究了860~980℃奥氏体化处理对30Cr3SiMnNiWMo钢(%:0.28C、0.74Mn、1.04Si、2.70Cr、1.15Ni、0.45Mo、1.04W、0.07V、0.05Al)组织以及260℃回火后钢的力学性能的影响。结果表明,30Cr3SiMnNiWMo钢860~920℃淬火组织中存在大量M6C碳化物,对回火钢的韧性不利;950℃淬火后,钢中M6C碳化物基本溶解,原奥氏体晶粒开始长大,回火后钢的强度降低;30Cr3SiMnNiWMo钢经920℃1h油淬+260℃2h回火可以获得具有少量残余奥氏体和未溶碳化物的板条马氏体组织,并具有优良的强韧性(Rm=1680 MPa, Rp0.2=1330 MPa,A=13%, Z=58.5%, AKU=85 J) 。 相似文献
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随着可持续发展战略的要求,Fe-Mn-Al-C轻质钢逐渐成为汽车工业的主要发展目标之一。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、热力学计算和第一性原理研究了Cr元素对Fe-28Mn-12Al-1.6C奥氏体低密度钢κ-碳化物析出行为的影响。结果表明,不同温度固溶处理后,0Cr钢在室温下随着时间延长硬度逐渐增大且增值达到10HRC,通过TEM分析确认0Cr钢室温下析出的为κ-碳化物,并计算其室温析出的吉布斯自由能为-19.580 6 kJ/mol,从而验证了0Cr钢可以在室温下析出κ-碳化物;随着Cr含量的增加,轧制后快速凝固试样中κ-碳化物的质量分数逐渐降低,室温时效的硬度增值减小。Cr含量的增加也显著减小了κ-碳化物的生长速度,κ-碳化物的粒径从60~200 nm细化到20~40 nm和5~27 nm。同时第一性原理计算结果表明,κ-碳化物结构中掺杂Cr原子后,增大了κ-碳化物的形成能,使其形成变得困难。此外,随着Cr含量的增加,γ-奥氏体与κ-碳化物的晶格失配度增加,两相间的弹性应变能增大,导致κ-碳化物的生长速度减慢。研究结果可为后续更高Al含量的Fe-... 相似文献
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25Cr3Mo3NiNb钢的物理化学相分析方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
系统研究了25Cr3Mo3NiNb钢的物理化学相分析方法.对不同回火温度下试验钢中各析出相的结构、化学组成和含量进行了测定,揭示了25Cr3Mo3NiNb钢中各析出相随回火温度的析出规律.随回火温度升高,试验钢中相继析出M3C,M2C,M(CN),M7C3等碳化物. 相似文献
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运用扫描电镜观察Cr5钢在不同淬火温度下的显微组织,通过洛氏硬度计和摩擦磨损试验机分析淬火温度对Cr5钢摩擦磨损性能的影响。结果表明:Cr5钢淬火后的基体组织是马氏体,基体上会分布有未溶碳化物。随着淬火温度提升,未溶碳化物逐渐减少,淬火组织逐渐均匀化,但淬火温度达到一定值(1 050~990 ℃)时,碳化物基本溶解完全,组织较均匀,硬度值最大,为54.7HRC,磨损失重量最小,磨损表面相对较平整,耐磨性相对较好;继续升高淬火温度,马氏体组织粗大化,使得硬度有所降低,耐磨性下降。 相似文献
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导卫导轮的使用寿命是影响轧材尺寸精度的重要因素.通过550轧机生产Φ70 mm 20CrMnTiH齿轮钢的实践,根据4种导轮用钢T8、Cr16Ni3、Cr12MoV、Cr23Ni5Mo的性能试验和不同热处理工艺对Φ70 mm导轮使用寿命的影响,优选了Cr12 MoV钢(/%:1.45~1.55C、≤0.60Si、≤0.60Mn、12.00~13.00Cr、0.90 ~1.10Mo、0.90 ~1.10V)作为导轮材料并进行细化碳化物热处理和最终冷处理工艺,使Cr12MoV钢制成的导轮使用寿命达2000t,有效地保证钢材高精度轧制,减少尺寸废品. 相似文献
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针对同钢种的两组20Cr钢试样在锻造时性能出现明显差异的现象,研究了冶炼工艺、化学成份、加热温度对20Cr钢奥氏体晶粒大小的影响,找出了造成20Cr钢试样锻造开裂的主要原因,为20Cr钢生产工艺的改进提供了技术依据。 相似文献
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新型热精锻模具钢3Cr4Mo2NiVNb的研制 总被引:1,自引:0,他引:1
新开发的新型热精锻模具钢3Cr4Mo2NiVNb热强性明显高于H13,在应用过程中,模具寿命较3Cr2W8V钢高0.5 ̄2倍。 相似文献
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利用热膨胀仪、热模拟试验机、金相显微镜、场发射扫描电镜等测定了100Cr6轴承钢的CCT曲线,试验研究了热压缩及控轧控冷对网状碳化物析出行为的影响。结果表明:第二道次压缩温度从850℃降低至700℃时,奥氏体再结晶细化向未再结晶转变,二次碳化物逐步由晶界封闭网状向半封闭条状、短杆状再向沿拉长的奥氏体晶界链状转变,750~800℃内变形碳化物细小、分散;Φ10 mm 100Cr6线材采用910℃降至770℃温度控轧+快速冷却工艺,其热轧态、球化退火及淬回火后碳化物分布均匀性逐步提升,奥氏体晶粒由8.0级细化至10.0级,晶界碳化物由封闭网状向断续条状转变,平均厚度从0.54μm降低至0.11μm,网状级别由3.0级占比33%降低至≤2.0级占比100%,可缩短球化退火时间及提高轴承的疲劳寿命。 相似文献
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V-N微合金化含钨改型Cr5W冷轧工作辊用钢 总被引:2,自引:0,他引:2
开发了加V-N合金的含钨改型Cr5W工具钢(%:0.70~0.90C、≤1.00Si、0.20~0.60Mn、4.50~5.50Cr、1.00~1.50W、≤0.15Mo、≤0.3V;300×10-6~350×10-6N)。Cr5W钢960℃淬火后组织为马氏体+碳化物,平均HRC硬度值为63.5,180℃回火后的平均HRC值为63.2,高于Cr5钢(%:0.70~0.90C、≤1.00Si、0.20~0.60Mn、4.50~5.50Cr、0.15~0.70Mo;80×10-6~120×10-6N)180℃的回火硬度(HRC值62.3),在相同硬度下,Cr5W钢的相对耐磨性较Cr5钢提高50%。 相似文献
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������ �������� ���������������У��µǻ� ����Ӧ�� 《钢铁研究学报》2017,29(12):1012-1017
Combined with the calculation of Jmatpro software and a large number of trial production, the new type of high temperature resistant stainless bearing steel 6Cr15Mo4VN was developed. DSC analyzer, optical microscope and EPMA were used to study the microstructure and properties of 6Cr15Mo4VN nitrogen- containing bearing steel. The results show that the microstructure of quenched- tempered sample is tempered martensite + carbide + residual austenite, which primary carbide is zonal distribution with an acceptable size, fine carbide is uniformly distributed in martensite matrix. The steel gets lower hardness after annealing and becomes very hard after quenching- tempering, which shows excellent properties for bearing. In 40 mass% nitric acid solution, almost no corrosion occurs. In 10 mass% hydrochloric acid solution, the corrosion resistance property is superior to 9Cr18Mo and 7Cr14MoN. 相似文献
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研究了渗扩氮等温淬火对Cr7Mo3V2Si钢硬度,组织,韧性和含氮硬化层扫描断和口形态的影响。结果表明,Cr7Mo3V2Si钢制冷作模具复合强韧化处理后的使用寿命提高1倍,且破坏形式得改善。 相似文献