CARBON-OXYGEN REACTION IN MOLTEN NICKEL AND NICKEL-10% CHROMIUM IN A VACUUM INDUCTION FURNACE

在电熔氧化镁坩埚中真空感应熔炼镍和镍-10％铬合金,于1500—1540℃温度和10~(-4)乇压力的条件下,通过三种不同方法(碳脱氧、氧脱碳)获得了10~(-5)-10~(-6)数量级的碳氧乘积;对碳氧反应的机理提出了看法。     

热处理脱油沥青制备内包金属纳米碳洋葱

以脱油沥青(Deoiled Asphalt)作原料,用热处理法制备了内包金属镍的纳米碳洋葱.用X-射线衍射仪(XRD)和高分辨透射电镜(HRTEM)对产物进行表征.结果表明:在2000℃温度下真空热处理后,镍粒子大多被数层碳壳包覆形成内包镍的纳米碳洋葱,颗粒多为准球形结构,尺寸在10-30nm范围,晶化程度较高,结构较完善.为内包镍纳米碳洋葱的制备开拓了廉价生产的新途径.     

氧化鎳氯化反应平衡研究

用循环法在666—928°K范围内,从两个方向研究了氧化亚镍的氯化反应平衡。确定其反应方程式为: NiO(固)+Cl_2(气)=NiCl_2(固)+1/2O_2(气)。所得数据可用下式表示: logK_p=(2720/T)-2.312, △G_T~O=-12,450+10.58T。本工作所得数据与文献热力学数据计算结果基本接近。△G~o的最大绝对误差估计为±300卡左右。但随着温度的降低的实验结果与本工作数据有所差异,这可能是由于前者的实验未达到平衡所致。     

超低碳保护渣控制钢水增碳的研究

研究了超低碳保护渣和液面波动等对钢水增碳的影响,通过数据对比分析两种保护渣的差异,发现保护渣是影响钢水增碳的主要因素,液面波动增大也加剧了钢水增碳程度。相应地采取控制钢水增碳的措施:减少保护渣中的自由碳质量分数,增加保护渣黏度,使熔渣层厚度由10～15 mm增加至15～20 mm;推进提高钢水纯净度,推进恒拉速浇注,减少了液面波动。通过以上措施的改进,保护渣A钢水增碳由4.0×10~(-6)降低至0.8×10~(-6),保护渣B钢水增碳由2.4×10~(-6)降至1.1×10~(-6),提高了生产控制水平,满足用户使用要求,同时降低了材料改判率。     

活塞用长纤维绕编碳/碳复合材料的微观结构和性能

制备了一种具有明显各向异性的碳/碳复合活塞材料。借助金相显微镜、扫描电镜等手段,对其微观结构进行了表征,研究其抗拉强度、热膨胀系数和摩擦磨损性能。结果表明,作为活塞用碳/碳复合材料,采用化学气相渗透(CVI)增密获得粗糙层结构的沉积碳,以提高其导热性能而不能使用沉积碳的光滑结构。室温下X、Z方向抗拉强度表现优异,约为400 MPa,在X、Z两个方向的热膨胀系数都小于0.5×10~(-6)K~(-1),Y向的热膨胀系数近似于零。长纤维绕编碳/碳材料比高镍铸铁具有更好的耐磨性。     

真空感应炉氧化镁坩埚熔炼纯铁的研究

用容量为10公斤的真空感应炉研究了在电熔氧化鎂坩堝中熔炼純鉄时熔池中碳和氧的反应,以及坩堝在这个反应中所起的作用。証实在熔炼过程中坩堝不断向熔池供氧,因此熔池的含氧量在降低到最低值后重新回升。在10~(-4)(及10~(-1))毫米汞柱的炉压下,发現熔池中的[％C]·[％O]乘积都达到6×10~(-6)至3.5×10~(-5)之間的数值。当配料含碳0.03—0.05％而含氧为其一半时,可以得到含碳0.006％以下、含氧0.003％以下的高純度铁。坩堝对熔池的影响随着使用次数的增长而減弱。熔池的氧浓度对最終含氮量有显著影响。含氧量越高,脫氮就越慢。     

碳和氧对钼的脆性断裂的影响

研究了各种热处理制度(退火时改变温度和保温时间,以及冷却速度)对铝的断裂特性的影响。结果表明,采用高温和低压(氧的压力为2×10~(-5)毫米汞柱)退火能够使钼脱碳。这一过程的动力学为碳向金属深度内扩散的速度所影响。在高温下,呈固溶体     

INVESTIGATION IN THE VACUUM MELTING OF HIGH-PURITY IRON IN MAGNESIA CRUCIBLES

用容量为10公斤的真空感应炉研究了在电熔氧化鎂坩堝中熔炼純鉄时熔池中碳和氧的反应,以及坩堝在这个反应中所起的作用。証实在熔炼过程中坩堝不断向熔池供氧,因此熔池的含氧量在降低到最低值后重新回升。 在10~(-4)(及10~(-1))毫米汞柱的炉压下,发現熔池中的[％C]·[％O]乘积都达到6×10~(-6)至3.5×10~(-5)之間的数值。当配料含碳0.03—0.05％而含氧为其一半时,可以得到含碳0.006％以下、含氧0.003％以下的高純度铁。 坩堝对熔池的影响随着使用次数的增长而減弱。 熔池的氧浓度对最終含氮量有显著影响。含氧量越高,脫氮就越慢。     

DT4电磁纯铁铸件关键技术的研究与实践

介绍利用EBT+VOD+LF+VD四联工艺生产DT4的试验,按照EBT初炼脱磷、脱碳、升温-VOD精炼真空脱碳-LF炉精炼脱硫-VD精炼脱气、去夹杂-铸造等工艺路线,实现冶炼碳≤0.008%、硫≤0.004%、磷≤0.003%、硅≤0.022%和氮≤60×10~(-6)、氧≤30×10~(-6)、氢≤1×10~(-6)的高纯净度的DT4并且无夹渣、气孔、裂纹等铸造缺陷,应用于医疗粒子加速器的电磁纯铁钢。     

DIFFUSION OF CARBON DURING FORMATION OF LOW-CARBON MARTENSITE (Continued)

计算得到低碳马氏体形成时使残余奥氏体富碳所需扩散的时间约为7×10~(-3)—3×10~(-4)s。与条状马氏体形成的时间——10~(-3)—10~(-6)s比较,可见碳的扩散跟得上或稍落后于马氏体条的形成。残余奥氏体均匀富碳的时间落后于马氏体条的形成至少达1个数量级。这些表明低碳马氏体形成时可能存在碳的扩散,但后者不是马氏体相变的主要或必需过程。若低碳马氏体按上贝氏体形式长大,则计算所得其长大速率仅3×10~(-4)cm/s,比现有实验数据至少低2个数量级。本文工作再次证明低碳马氏体的形成机制和上贝氏体的不同。     

低碳马氏体形成时碳的扩散(续)

计算得到低碳马氏体形成时使残余奥氏体富碳所需扩散的时间约为7×10~(-3)—3×10~(-4)s。与条状马氏体形成的时间——10~(-3)—10~(-6)s比较,可见碳的扩散跟得上或稍落后于马氏体条的形成。残余奥氏体均匀富碳的时间落后于马氏体条的形成至少达1个数量级。这些表明低碳马氏体形成时可能存在碳的扩散,但后者不是马氏体相变的主要或必需过程。若低碳马氏体按上贝氏体形式长大,则计算所得其长大速率仅3×10~(-4)cm/s,比现有实验数据至少低2个数量级。本文工作再次证明低碳马氏体的形成机制和上贝氏体的不同。     

38CrMoAl和42CrMo合金钢碳氮复合渗工艺

研究了真空脉冲碳氮复合渗工艺对38CrMoAl、42CrMo钢表层组织与性能的影响。研究表明:经过碳氮复合渗处理后,钢的表面可形成白亮层,淬火后表层会得到细小均匀的高碳马氏体组织,硬度提高3~4倍,有效硬化层深度达到1.5~2 mm;38Cr Mo Al经过碳氮复合渗处理后摩擦磨损率可从4.97×10~(-6)cm~3/min·N降低至2.04×10~(-6) cm~3/min·N,42CrMo可从5.35×10~(-6) cm~3/min·N降到1.53×10~(-6) cm~3/min·N。     

二段碳分制备高纯二氧化硅研究

为满足电子产业对二氧化硅的高纯度需求,本文采用了一种分段碳分制备高纯二氧化硅的新技术。通过一段碳分除杂,二段碳分产出高纯二氧化硅。实验确定了搅拌速度为400 r·min~(-1),温度为343 K,CO_2气体流量为60 mL·min~(-1),制备了纯度为99.995%的二氧化硅,其中铝、钙等金属杂质质量分数分别为48.3 × 10~(-4)%和9.7 × 10~(-4)%,达到了电子工业要求,证实了分段碳分法适于制备高纯二氧化硅。     

EQUILIBRIUM OF Fe-La-O-S SYSTEM

本实验采用ZrO_2(MgO)固体电解质氧浓差电池直接测定氧的活度,用放射性测量技术及低温无水电解分离夹杂的方法,考察了电解分离过程中La_2O_2S的稳定性并测定了铁液中溶解态的La含量,对实验数据用平衡值外推法处理得到: 1550℃ K_(La_2O_2S)=3.81×10~(-19) e_S~(La)=-4.1 1600℃ K_(Li_2O_2S)=6.45×10~(-19) e_S~(La)=-4.8 1650℃ K_(Li_2O_2S)=7.41×10~(-19) e_S~(La)=-4.2 La_((1))=[La] △G_(sol)~0=-136700+59.82T,γ_(La)~0=0.33(1873K) 实验结果表明La具有比Ce,Nd,Y更强的脱硫氧能力。     

Fe-La-O-S系平衡的研究

本实验采用ZrO_2(MgO)固体电解质氧浓差电池直接测定氧的活度,用放射性测量技术及低温无水电解分离夹杂的方法,考察了电解分离过程中La_2O_2S的稳定性并测定了铁液中溶解态的La含量,对实验数据用平衡值外推法处理得到: 1550℃ K_(La_2O_2S)=3.81×10~(-19) e_S~(La)=-4.1 1600℃ K_(Li_2O_2S)=6.45×10~(-19) e_S~(La)=-4.8 1650℃ K_(Li_2O_2S)=7.41×10~(-19) e_S~(La)=-4.2 La_((1))=[La] △G_(sol)~0=-136700 59.82T,γ_(La)~0=0.33(1873K) 实验结果表明La具有比Ce,Nd,Y更强的脱硫氧能力。     

低氧压预氧化对Fe-3Al-6Cr合金表面显微组织和耐蚀性影响

在950℃,10~(-23)、10~(-16)和0.2 atm. 3种氧压下对Fe-3Al-6Cr合金进行了预氧化试验,时间为10 min～1200 min。并在5%Na Cl气氛中做了耐蚀性测试。结果表明:Fe-3Al-6Cr合金在950℃、10~(-23)atm.氧压下氧化得到的是(Al,Cr)_2O_3外氧化膜,在0.2 atm.氧压下获得的是Fe_2O_3与(Al,Cr)_2O_3的混合氧化层,研究结果完全符合Factsage软件的计算结果。在10~(-16)atm.氧压下,氧化10 min的外氧化物为Fe O,合金内层存在内氧化物Fe(Al,Cr)_2O_4与Fe Al化合物。随氧化时间的延长,外层氧化物变为Fe O+Fe(Al,Cr)_2O_4,内氧化物为Fe(Al,Cr)_2O_4+Al_2O_3。Factsage计算出了稳定后的表面氧化物种类,但没有计算出内氧化Al_2O_3。在盐雾腐蚀测试中,Fe-3Al-6Cr合金在950℃、10~(-23)atm.氧压中氧化30～60 min制备的(Al,Cr)_2O_3氧化膜具有最好的耐蚀性。     

《铸锻热——热处理实践》92年载文题录汇总

题目1.热处理工艺技术的现代发展2.五种低温(基本无相变)化学热处理工艺及性能测试国 内外现状概要3.真空热处理技术国内外现状及发展动向 1.可供选择的炉气氛 2.氧氮共渗工艺安全性试验 3.大批量生产中强化渗碳 4.银模钢sxHM的化学热处理 5.缝纫机零件亚温氮碳共渗工艺的研究6.氮碳共渗和随后的氧化工艺对零件性能的影响7.化学镀镍磷及镀前处理8.钢的格钒共渗9.大伞齿轮轴的深层渗碳热处理10.含铂和钦的耐热低碳钢的渗碳n.煤油加空气气氛的渗碳特性12.用煤油的气体渗碳18~2425~2728~3031~322723~34 3532~3419~2122~2458ro61 621.高速钢拉…     

国外专利

电沉积镍/磷合金本专利具体介绍了电沉积镍/磷合金所用的溶液,它由氟硼酸镍(100—600g/l),硼酸(10—50g/l)和次磷酸镍,次磷酸钠或铵等物组成,必要时可加入次磷酸(1—50g/l)电解液组成,工作条件实例:氟硼酸镍 200g/l硼酸 20g/l次磷酸镍 10g/l乙烯化氧湿润剂 0.2g/l     

添加碳、镍、钴粉对烧结Ti-12Mo合金密度和强度的影响

Ti-(10%~15%)Mo合金具有高强度、耐蚀的性能，期望作为高强度材料使用，但还需要进一步提高烧结合金的密度和力学性能，为此日本人选择了碳、镍、钴作为添加元素，并探讨了其添加效果。 原料粉末采用平均粒径为38m的钛粉和0.67m的钼粉，添加元素采用碳粉，平均粒径5m的镍粉及平均粒径1.4m的钴粉。钛粉和12mass%的钼粉与各添加量的碳、镍、钴粉混合，各元素的添加量为0.4mass%~ 1.0mass%，混合粉末在100MPa压力下压缩成形，在高真空(1~2×10-3Pa)，于1100℃、1200℃、1300℃各温度下烧结2h，测定烧结体的密度、力学性能及组织。 试验结果表…     

磁控溅射法制备碳/碳复合材料SiC/MoSi_2-ZrB_2涂层的结构及抗氧化性能研究（英文）

通过磁控溅射法在碳/碳复合材料表面成功制得了SiC/MoSi_2-ZrB_2陶瓷涂层并对其结构及其在高温有氧环境中的抗氧化性能进行了研究。结果表明制备的SiC/MoSi_2-ZrB_2陶瓷涂层呈柱状晶结构且均匀性良好,其在1273和1773 K的有氧环境中氧化60 min失重率分别是5.6×10~(-2)和6.3×10~(-2) g/cm~2。