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在AZ61合金中添加0%、0.5%、1%和1.5%(质量分数)的铈(Ce)制备了4种合金,研究了Ce含量和合金变形状态对其力学性能和显微组织的影响.实验表明,添加Ce元素后,形成的Al4Ce对合金有强化作用,但其铸态组织仍然粗大,需要经过轧制及退火,合金组织才能得到改善.力学性能测试结果表明,随Ce含量的增加,轧制态合金强度上升,伸长率有所提高.300℃退火1h后,强度比轧制态有所降低,但伸长率提高较大.含1.0%Ce的3#合金具有最好的综合力学性能,挤压+轧制加工态其抗拉强度、屈服强度和伸率长分别为350 MPa、274MPa和6.2%;300℃×lh退火后,分别为306 MPa、201MPa和18.7%. 相似文献
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Sn对AZ31镁合金显微组织及力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究结果表明:由于Sn的加入,合金中形成的颗粒相Mg2Sn会使合金组织晶粒变细,晶间组织由连续网状变得不连续,并提高了合金的力学性能。当Sn加入量为1%时,合金的抗拉强度提高了30.0%,冲击韧度提高了52.4%,布氏硬度提高了37.8%,伸长率提高了51.8%。拉伸断口形貌分析表明,由于Sn的加入,合金的断裂方式由解理断裂转变为准解理断裂。 相似文献
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主要研究了添加RE元素Ce、Dy对AZ31镁合金显微组织和轧制性能的影响。结果表明,加入Ce、Dy后,AZ31合金的组织被明显细化,还生成了析出相Al4Ce、Al2Dy和MgDy3。Ce、Dy可以显著地改善AZ31合金的轧制性能,加入Ce、Dy后形成的RE相在经过高温热处理后几乎不溶于基体,它们可以促进再结晶形核,生成更多细小的等轴晶,从而显著地提高了AZ31合金的轧制能力。但当Dy的添加量达到一定程度时,含RE合金的轧制性能有所下降,但仍优于未加RE的AZ31合金。 相似文献
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通过金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察及能谱(EDS)分析、透射电镜(TEM)分析、XRD分析、力学性能测试和布氏硬度测试等方法研究了AZ31-xCe镁合金的组织和性能.结果表明:AZ31合金中添加Ce,其铸态组织中能够形成棒状Al4Ce相,并能改善合金退火态组织和力学性能;添加Ce可以改善AZ31的综合力学性能,试验中含1.02?合金具有最好的综合力学性能,轧制态σb=320 MPa,8=6.9%,退火态σb=260 MPa,8=22.1%. 相似文献
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研究了稀土元素La对AZ31镁合金组织和力学性能的影响。结果表明:稀土元素的含量能显著改善AZ31镁合金的组织结构,随着含量的增加,α(Mg)基晶粒会变的越来越细小,当La含量达到0.9%时最为细小,均匀,晶粒减小到60.45μm,维式硬度达100.3HV,冲击韧性达到16.2J/cm~2。La的加入会改变β(Mg_(17)Al_(12))相,使β相由连续的网状变为间断弥散分布,并且会在晶界出生成小针状、骨骼状的Al-La化合物AL_(11)La_3替代β相。加强了晶界力,细化了晶粒,最终改善了综合力学性能。对于提高变形镁合金在电子产品中的应用提供了跟广阔的依据。 相似文献
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热轧及退火处理对AZ31镁合金板材组织的影响 总被引:2,自引:1,他引:2
采用单向轧制的方法制备了AZ31镁合金板材,分析了不同轧制温度、道次变形量等工艺参数对组织性能的影响规律.研究结果表明,在多道次轧制时,当轧制温度为400℃,单道次变形量为25%时,所得到的AZ31镁合金板材经过热处理后的晶粒细小且均匀,板材平均晶粒尺寸达到6 μm;当轧制温度为400℃,单道次变形量为35%时,得到的板材平均晶粒尺寸为10μm.在轧后热处理时,当热处理温度低于150℃,且保温时间为30 min的情况下,轧制板材再结晶不完全;当热处理温度在250~300℃之间时得到的板材平均晶粒尺寸为5μm;当热处理温度超过350℃时轧制板材再结晶组织粗大而且孪晶组织消失.当热处理温度为320℃,且保温时间为15 min时,开始发生再结晶,再继续增加保温时间到120 min时对组织没有明显影响. 相似文献
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轧制方式对AZ31镁合金薄板组织和性能的影响 总被引:42,自引:3,他引:42
研究轧制方式对AZ31镁合金薄板组织和性能的影响.交叉轧制可使材料的延伸率显著提高,σ0.2和σb明显下降,加强了组织的均匀性和等轴性.交叉轧制的AZ31镁合金薄板具有良好的深冲性能. 相似文献
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研究了稀土元素Y对AZ31镁合金金相组织和力学性能的影响。结果表明:当稀土添加量为0.6%~0.9%时,仅(Mg)基体晶粒变细,并且加入量为0.9%时得到更细化的组织,13相(Mg17Al12)在晶界由连续网状变为断续弥散状分布,由于α(Mg)基体晶粒的细化和p柏形貌的改善,合金的力学性能有提高;当稀土添加量为1.2%时,α(Mg)基体晶粒显著粗化,β相(Mg17Al12)内部出现针状和圆盘状的第二相,力学性能下降。 相似文献
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对不同轧制温度、道次压下量以及轧制路径等工艺条件下所制备的AZ31镁合金板材的组织和性能进行了研究。结果表明,当温度由623K升到723K时,晶粒发生长大,孪晶消失,板材的抗拉强度由275MPa降到250MPa,伸长率则由14.5%增加到18%;当道次压下量从5%增加到20%时,晶粒逐渐得到细化,板材的抗拉强度由道次压下量为5%时的265MPa增加到20%时的300MPa,伸长率则由18%降到15%;轧制路径的改变,使不同板材中孪晶的数量产生改变,路径A中的孪晶较多,伸长率较低,强度较高,路径D中的孪晶较少,伸长率较高,强度较低。 相似文献
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异步轧制对AZ31镁合金板材组织和性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
对不同轧制温度、道次压下量以及轧制路径等工艺条件下所制备的AZ31镁合金板材的组织和性能进行了研究。结果表明.当温度由623K升到723K时,晶粒发生长大,孪晶消失,板材的抗拉强度由275MPa降到250MPa,伸长率则由14.5%增加到18%;当道次压下量从5%增加到20%时,晶粒逐渐得到细化,板材的抗拉强度由道次压下量为5%时的265MPa增加到20%时的300MPa,伸长率则由18%降到15%;轧制路径的改变,使不同板材中孪晶的数量产生改变,路径A中的孪晶较多,伸长率较低,强度较高,路径D中的孪晶较少,伸长率较高.强度较低。 相似文献
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Effect of Friction Stir Processing on Microstructure and Mechanical Properties of Cast AZ31 Magnesium Alloy 总被引:2,自引:0,他引:2
对铸态AZ31镁合金进行单道次和双道次搅拌摩擦加工,对其微观组织和力学性能进行研究.结果表明:铸态AZ31镁合金搅拌摩擦加工后,共晶网状β-Mg17Al12相破碎并发生固溶,微观组织显著细化和均匀化.AZ31镁合金母材和单道次搅拌摩擦加工后的试样没有择优取向,而双道次搅拌摩擦加工后的试样存在择优取向,其(0002)基平面与试样表面平行.单道次和双道次搅拌摩擦加工后试样的抗拉强度分别提高了43和82MPa,延伸率提高了4.3%和11.9%.搅拌摩擦加工后试样的拉伸断口表现为韧性断裂特征. 相似文献
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采用搅拌摩擦加工技术对铸态AZ31镁合金进行单道次加工,研究加工区域的微观组织和力学性能。结果表明:搅拌摩擦加工过程中,材料发生了剧烈的塑性变形,粗大的β-Mg17Al12相显著破碎,形成细小、均匀的再结晶组织。XRD分析表明,搅拌摩擦加工导致大量的β相固溶到镁合金基体中,产生固溶强化作用。搅拌摩擦加工后的试样平均HV硬度值为810 MPa,高于铸态AZ31镁合金的硬度值,抗拉强度比铸态AZ31镁合金提高43 MPa,延伸率提高4.3%,拉伸断口表现为微孔聚合剪切断裂特征。 相似文献
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AZ31镁合金轧制板材在退火处理中的组织性能演变 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了AZ31镁合金轧制薄板经200~400℃退火5~240 min后的组织性能演变.通过金相组织、显微硬度、室温力学性能及拉伸断口等测试技术,分析了其组织性能的变化.结果表明,AZ31镁合金轧制板材在250℃以上退火过程中的显著组织变化在几分钟内就已经发生,250℃退火10 min组织出现明显的静态再结晶组织;400℃退火在5 min内已经基本完成再结晶;发生再结晶的退火温度存在临界值,在200℃以下退火,即使经过240min也不能完成再结晶.低于350℃退火,完成再结晶后,在一定的时间内晶粒长大较慢,退火240 min后晶粒尺寸为7~8 μm.轧制态AZ31镁合金板材的室温拉伸断口为准解理断裂,退火处理使板材的延性大大改善,断口呈韧性断裂.300℃×120 min退火后AZ31镁合金薄板的综合性能较好,抗拉强度为297.1 MPa,断裂伸长率为23.98%. 相似文献
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