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1.
通过对A356.2合金在塔式熔炼炉熔化过程中Si含量的变化的分析,揭示了铝液中Si含量发生周期性波动的原因,并进行了对比试验和生产验证.结果表明,铝液中Si含量发生有规律的变化,其原因在于A356.2合金锭中存在Si成分偏析及塔式熔炼炉的特殊结构.验证了熔化区合金中的Si含量与保温区合金中的Si含量之问存在差异,对此提出了有效的预测和控制措施. 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2015,(6)
通过金相组织观察、SEM、硬度测试以及拉伸性能测试等方法,对A356.2低压铸造铝合金车轮内轮缘部位裂纹失效进行分析。分析表明,直接撞击变形初期可能产生微小的裂纹,在长时间行驶中会沿微小的裂纹向内延伸开裂。车轮开裂面及其前面的一定延伸深度的铝基体会不断被氧化,并加速开裂。 相似文献
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就目前A356.2铝合金生产中测定含氢量的方法进行分析,表明密度测量法在实际生产过程中可以用来有效地控制和检测产品的含氢量及针孔度. 相似文献
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从低压铸造后的A356.2铝合金铸旋轮毂的旋压坯料中取样,利用电子万能试验机进行高温拉伸试验,研究应变速率在0.0001~0.1 s~(-1),变形温度在573~673 K范围内该合金的高温拉伸流变行为。使用光学显微镜分析低压铸造后的原始铸态组织与拉伸断口处的显微组织。结果表明应变速率与变形温度对该合金的流变行为有显著影响,流变应力随温度的降低与应变速率增加而上升;伸长率随变形温度的升高和应变速率的减小而增大。变质处理后的A356.2铝合金中共晶体与α-Al枝晶分布均匀,共晶硅呈点状或蠕虫状。温度为573 K时的拉伸断口附近的金相组织没有发生明显变化,而673 K时的拉伸断口处的金相组织呈现出明显的塑性变形现象。A356.2铝合金的高温拉伸流变行为可以用Zener-Hollomon参数模型描述。通过线性回归计算出变形激活能Q=317.43 k J·mol~(-1),材料常数A=1.558×1023 s~(-1),n=7.94,α=0.0165 MPa~(-1),得出A356.2铝合金Arrhenius方程;利用双曲正弦模型建立了高温拉伸条件下的流变应力本构模型。 相似文献
6.
采用对比试验结果和生产现场验证法相结合的方式,通过对A356.2合金在“L”型塔式熔铝炉熔化过程中产生铝液Si含量的变化进行分析,从A356.2合金中存在Si成分偏析(共晶区域)的角度,揭示产生铝液Si含量发生变化的原因。结果表明:在特定熔化时期,铝液中Si含量发生有规律的变化,是由于塔式熔铝炉特有的“L”型熔化带结构导致产生“差流”。验证了“L”型熔化带上合金料的Si含量与保温炉铝液Si含量之问存在的差异。最后据此提出了有效的预测和控制措施。 相似文献
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对低压铸造A356.2铝合金轮毂不同形式轮辐取样,进行了微观组织和力学性能测试,并对二次枝晶臂间距、断口形貌及微区成分等进行了分析,研究了轮辐性能的影响因素和断裂机制.结果表明,不同类型轮辐强度整体水平较高而塑性不足,其中屈服强度主要受基体相状态决定因此变化不大;伸长率受铸件内部缺陷控制变化相对较大;抗拉强度变化趋势与伸长率相关.拉伸断口的表面分布着杂质和孔洞等缺陷,经能谱测试,断口表面存在由浇注过程带入的渣滓、氧化膜而引入的C和O元素,Fe元素也在轮辐上相对聚集.断口表面观察到准解理平面及韧窝形貌,说明断裂方式是韧脆混合型断裂,裂纹主要沿枝晶胞之间的共晶区域进行扩展. 相似文献
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A356.2合金铸锭中Si元素的偏析现象 总被引:2,自引:1,他引:1
郭有军 《特种铸造及有色合金》2008,28(4):319-320
研究了A356.2合金铸锭熔炼时间、电磁搅拌和在凝固过程中Si偏析率之间的关系.研究发现,随着熔炼时间延长,Si偏析率降低;使用电磁搅拌可以明显降低Si偏析率. 相似文献
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刘宏磊 《特种铸造及有色合金》2011,31(6):540-541
对A356.2铝合金锭、熔炼炉中熔体、浇包中熔体以及低压铸造机保温炉中熔体的锶含量进行了对比分析,研究了锶元素在A356.2铝合金熔炼过程中的烧损情况。结果表明,A356.2铝合金中锶在熔炼过程中烧损程度较大,在低压铸造机保温炉中的烧损比熔炼过程中的锶烧损要少,为达到工艺要求可在精炼除气前添加铝-锶合金来调整锶含量。 相似文献
11.
郝少文 《特种铸造及有色合金》2009,29(12)
就A356.2合金锭生产过程中的质量要素,如化学成分,针孔度,内部夹渣及杂质等,进行阐述并就影响质量要素的原因进行分析说明,通过有效的控制措施可以预防和减少不合格产品的产生. 相似文献
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低压铸造A356.2铝合金轮毂T4热处理工艺的探索 总被引:2,自引:1,他引:1
通过对低压铸造A356.2铝合金轮毂固溶后再分别进行人工时效、自然时效24、48h,然后做力学性能检测,并对经过涂装后的成品进行力学性能检测和对比分析。结果表明,T4(自然时效48h)热处理后比T6热处理后的屈服强度降低了20%~30%、抗拉强度降低了5%~10%、硬度降低了10%~20%,伸长率提高了70%~100%,但经过涂装烘箱烘烤后,合金伸长率有所下降,强度、硬度有所提高。T4(自然时效24h)热处理后比T6热处理后更能满足所需力学性能要求。 相似文献
14.
以挤压铸造A356.2铝合金发动机悬置支架为研究对象,对支架铸态组织、不同固溶时效热处理后的显微组织与力学性能,以及内部缺陷进行了分析研究。结果表明,挤压铸造A356.2铝合金铸态组织由α-Al相和Al-Si共晶组成,晶粒尺寸约为148μm,二次枝晶间距约为20μm;经固溶时效处理后,共晶Si一部分溶入α-Al相中,一部分以粒状、球状形式分布在α-Al晶界;固溶时间、时效温度和时效时间对A356.2合金的力学性能有一定影响。试样经过535℃×6h固溶+8min水淬+170℃×6h时效处理后,抗拉强度为340.5MPa,屈服强度为274.5MPa,伸长率为10%,满足支架整体力学性能要求。 相似文献