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有限长矩形压力容器侧板厚度计算方法的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
在平板叠加理论的基础上 ,建立了一个有限长对称矩形压力容器的设计模型 ,并推导出其侧板厚度的计算公式。通过实例说明 ,该公式可用于矩形容器的设计。 相似文献
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大型矩形容器在长度、宽度和容积上都超出了常规容器,在装满液体时受液体载荷的影响巨大,因此在设计时若裕量不足或者加强筋不足,极易引起容器强度和刚性不足,造成安全隐患和经济损失;若容量过度或者加强筋设置过多,将会造成材料的浪费和经济损失.详细介绍了新做项目中一大型矩形容器的结构设计过程,供同行参考. 相似文献
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对有限和承受内压的矩形压力容器,本文提出了同时考虑矩形容顺6个面相互作用的分析计算方法。用所编制的程序计算了一个实际的矩形容器,得到了满意的结果。 相似文献
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我厂生产的L型压缩机的中间冷却器和后冷却器属于管壳式换热容器,它结构紧凑,且换热效果好。由于压缩机结构的需要,此容器采用了浮头式矩形管板且固定在圆筒体的矩形凸缘上的结构。据1985年《钢制石油化工压力容器设计规定》要求,壳体上的开孔应为圆形,椭园形或长圆形。显然,该容器开矩形孔不符合《设计规定》。但是,从实际使用情况看,我厂自60年代初起就生产这种结构的换热器,长期以来,上万台这类容器一直正常使用,从未因结构问题发生过事故。因此,本人认为,这种具有矩形开孔的容器是可行的。为了证实这一点,本人试图对该容器重新进行强度验算,以便有关人士对此做出正确评价。 相似文献
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我厂生产的L型压缩机的中间冷却器和后冷却器属于管壳式换热容器,它结构紧凑,且换热效果好。由于压缩机结构的需要,此容器采用了浮头工矩形管板且固定在圆筒体的矩形凸缘上的结构。据1985年《钢制石油化工压力容器设计规定》要求,壳体上的开孔应为圆形,椭园形或长圆形。显然,该容器开矩形孔不符合《设计规定》。但是,从实际使用情况看,我厂自60年代初起种结构的换热器,长期以来,上万台这类容器一直正常使用,从未因结构问题发生过事故。因此,本人认为,这种具有矩形开孔的容器是可行的。为了证实这一点,本人试图对该容器重新进行强度验算,以便有人士对此做出正确评价。 相似文献
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本文基于低速冲击动力学理论和复合材料层合结构损伤破坏准则,采用以不协调模式的八节点块三维有限单元法,研究了在空载和满载下含金属内衬的纤维缠绕容器在冲击下的力学行为,并预测了其冲击损伤分布。在分析中应用修正的Hertzian接触法则来计算在冲击载荷下冲击体和缠绕结构之间的接触力;在时域中采用Newm ark方法求解。通过典型数例研究结果表明,在相同能量的冲击载荷作用下,满载(内压)下的纤维缠绕容器较空载容器更易发生基体开裂和分层破坏。 相似文献
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通过实验和理论分析,从球形容器内径、单个球形容器接管长度和连通容器连通管道长度变化3个方面,研究了球形容器与管道内甲烷-空气混合物爆炸强度的尺寸效应。研究表明:单个球形容器接管后,球形容器中最大爆炸压力和最大压力上升速率均随接管长度的增加逐渐减小,而小球接管时的管道末端气体最大爆炸压力和最大压力上升速率随连接管道长度的增加逐渐增加;在连通器结构中,传爆容器中最大爆炸压力和最大压力上升速率随连通管道长度的增加呈线性关系增加。研究结果揭示了尺寸效应对气体爆炸强度的影响规律,为球形容器与管道泄爆安全设计提供依据和重要参考。 相似文献
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矩形容器作为非回转型容器,其应力分布较回转型容器复杂,对一实际矩形容器进行应力测试实验,得到该容器不同部位的应力值,并通过国标给出的强度条件进行强度校核,同时将结果与新颁布的GB 150-2011中规定的矩形截面容器的应力计算公式的计算结果进行对比分析,为容器的优化设计提供指导. 相似文献
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催化剂颗粒的形状优化Ⅱ有限长圆柱和常见动力学 总被引:1,自引:0,他引:1
从颗粒模型的角度对有限长圆柱催化剂颗粒的外形优化设计(异形化)进行了理论研究,针对常见的反应动力学形式,提出了普遍Thiele模数的概念和推导方法,简化了颗粒模型求解,对不同动力学形式下,有限长圆柱形催化剂颗粒的形状优化进行了理论分析。 相似文献
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符号说明a—长半轴mA—长轴长度mb—短半轴mB—短轴长度mb′—封头深度mD—直径mh—液面高度mK1,K2 —常量p—常量V—容积 —无量纲高度c—椭圆形截面的长半轴mL—一个容器直段部分的长度m符号下标s—直段部分e—成形封头当一个容器的横截面沿某一方向不变时 ,测定其体积则相对容易 ,而当其截面不断变化时 ,测定其体积是一个复杂和费时的问题 ,这里有一个简单且有根据的精确方法 ,即用一个常数表格可以处理大部分这些问题。在化工行业常碰到的最棘手的容器如下 :①圆筒形平盖封头容器 ;②情况①中不是平盖封头… 相似文献
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