共查询到20条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
2.
3.
填料对一体式膜生物反应器运行效能的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
进行了组合式膜生物反应器(CMBR)和一体式膜生物反应器(SMBR)处理生活污水的试验研究,以考察填料对处理效果的影响及减缓膜污染方面的作用。在稳定期,CMBR对COD的平均去除率为96.7%,SMBR为95.9%,对NH3—N的去除率分别为95.6%和94.9%,试验结果表明,填料的添加对反应器COD和NH3—N的去除效果影响不大,但能有效增强反应器对总氮的去除,去除率从54.5%提高到67.5%;经102 d连续运行,CMBR膜组件清洗次数少于SMBR,说明添加填料不仅提高了膜生物反应器(MBR)的处理效果,而且相对有效地减缓了膜阻力升高的速度;单位膜面积上胞外聚合物(EPS)的面密度与2个膜生物反应器过膜压力随运行时间的变化规律基本一致,CMBR和SMBR中膜阻力与单位膜面积上EPS的面密度正相关,证明EPS对膜污染有着重要的影响。 相似文献
4.
膜生物反应器(MBR)是一种由膜分离单元与生物处理单元相结合的水处理技术。MBR具有出水水良好,效率高等特点,成为最受欢迎污水处理工艺之一。由于MBR膜分离单元易产生淤塞造成膜污染,阻碍了其发展。膜污染是指混合液中的微粒及溶质大分子与膜存在着物理、化学或生物作用而在膜表面或膜孔内部沉积,造成膜孔变小或堵塞,进而在膜面形成泥饼层,使得膜通量减小和TMP增加的现象。因此研究膜污染泥饼层的剥落机理对MBR有重要意义。通常MBR泥饼层剥落量取决于曝气量,曝气孔径,曝气时间等。本实验表明:曝气量小,泥饼层(SS)剥落量在膜上中下三部分相差不大;曝气量大,膜下方泥饼层SS剥落大,泥饼层厚度与SS剥落一致。而胞外聚合物(EPS)(mg/gvss)是冲刷后反而增加,因为曝气只能冲刷掉SS,而作为膜污染主要因素EPS则很难去除,即曝气的剥落作用对EPS的去除不明显,得出结论物理清洗并不能有效防止膜污染。 相似文献
5.
探讨了膜生物反应器的运行工况对MBR内胞外聚合物(EPs)及污泥特性的影响,试验结果表明:污泥负荷№增加,污泥EPs降低,Zeta电位值降低.沉降性能变好,活性增加;曝气量增加,污泥EPs降低,Zeta电位值降低,沉降性能变好,活性先增加后降低;pH值由酸性变为碱性,污泥EPs增加,Zeta电位值增加.沉降性能先变好后... 相似文献
6.
针对膜生物反应器(MBR)中膜污染现象,提出投加活性炭方法抑制膜污染。对比了粉末活性炭(PAC)和颗粒活性炭(GAC)对MBR出水水质及膜污染速率的影响,分析了活性污泥性质,如溶解性微生物产物(SMP)、胞外聚合物(EPS)、絮体粒径分布、毛细吸水时间(CST),及膜面污泥层,得到了膜污染减缓机理。结果表明,MBR对总有机碳(TOC)和氨氮的去除率分别大于97%和98%,PAC组TOC去除率略高于GAC组和对照组。PAC的加入明显减少了与膜污染相关的SMP和松散结合型胞外聚合物(LB-EPS)浓度,降低了膜污染速率。GAC则主要通过冲刷破坏膜表面污泥层,抑制污泥层的生长,减缓了膜污染。 相似文献
7.
动态膜生物反应器的过滤性能及运行特性研究 总被引:8,自引:0,他引:8
采用滤布为基材形成动态膜生物反应器在低温条件下(9~13℃)处理校园生活污水.结果表明动态膜能在滤布表面很快形成且稳定存在.出水浊度小于9.5 NTU,TSS多数运行时间为零,最大不超过5.0 mg/L,COD和氨氮去除率分别为72%~89%和66%~94%.动态膜的过滤阻力比微滤/超滤膜要低2~3个数量级,泥饼层阻力是主要的污染阻力. 相似文献
8.
对进水中Na+,Ca2+和Fe3+冲击对膜生物反应器(MBR)运行的影响进行了探讨。实验结果表明:进水中3种金属离子冲击对MBR去除COD影响较小,适量质量浓度的Fe3+有利于NH3-N的去除,然而Na+与Ca2+对NH3-N去除影响不明显;进一步研究发现进水中Na+将引起反应器内上清液(SMP)质量分数上升,从而增加膜过滤阻力;进水中Fe3+质量浓度为50 mg/L时显著降低本体溶液中SMP质量分数,有利于减缓膜污染,而当Fe3+质量浓度为150 mg/L时SMP质量分数升高,使膜污染率升高;研究中也发现进水中Ca2+在50或150 mg/L时都可有效地减缓膜污染,进水中金属离子质量浓度与EPS中TB质量分数关系密切。 相似文献
9.
利用普通工业滤布和粉末活性炭(PAC)形成预涂动态膜(PDM),然后置入活性污泥池中形成预涂动态膜生物反应器(PDMBR)。通过两个周期共计153d的试验表明,PDMBR长期运行稳定性良好。试验过程中膜通量为13.7 L·m^2·h^1,HRT为10h,平均COD去除率为90.70%,平均NI4^+ -N去除率为96.15%。SEM分析知,造成膜污染的最主要的因素是PDM膜面的生物凝胶层,其次是压实的PDM膜层,而膜基质(滤布)由于受到外层PDM和生物凝胶层的双重保护而几乎没有受到污染,阻力变化不大,因而膜清洗容易。 相似文献
10.
11.
12.
通过清水试验,确定了喷射环流膜生物反应器的最大吸气量,探讨吸气量、循环水量等因素对气含率、液相循环速度的影响,测定膜组件加入前后的气含率、液相循环速度大小,并与已有的生化反应器进行了比较.结果表明,装置的最大吸气量可达到0.67 m~3·h~(-1)吸气量是影响气含率的主要因素,并且随着吸气量的增加,气含率也随着增加;循环水量是影响液相循环速度的主要因素,随着循环水量的升高循环液速升高;膜组件的加入对气舍率、液相循环速度的影响非常小,与已有的生化反应器比较,JLMBR在水力特性方面具有明显的优势.所得结果可以为该类反应器的放大设计提供借鉴. 相似文献
13.
14.
选用无纺布、锦纶和钢丝网作为动态膜生物反应器的膜基材处理模拟生活污水,并进行对比试验。结果表明,无纺布、锦纶和钢丝网为膜基材试验,在稳定运行80 min后浊度均下降至5 NTU以下,SS已经检测不出,动态膜稳定形成;对COD、TN、NH3-N的平均去除率分别为83.94%、24.09%、82.18%,84.26%、20.85%、79.44%,89.50%、19.75%、78.41%,对TP去除效果不明显;系统具有一定的抗负荷性,其中无纺布抗负荷性较好;通过3种不同的膜通量恢复方法进行对比,无纺布初始膜通量大,膜通量恢复性最好。综合分析,无纺布是最适合做动态膜基材的。 相似文献
15.
16.
考察了投加粉末活性炭( PAC)对长期运行的膜生物反应器(MBR)中污泥混合液特性和膜污染的影响,并分析了其对膜污染的影响机理.结果表明,PAC的投加使污泥絮体平均粒径增加、污泥的粘度减小,而对污泥含量影响不大.投加PAC可降低混合液中溶解性EPS含量,质量浓度从MBR反应器混合液中的平均87.17 mg·L-1降至PAC-MBR反应器内65.54 mg·L-1;同时PAC对膜表面的EPS也有吸附作用,能将沉积在膜表面的EPS吸附到其表面,使得膜表面的EPS质量浓度从MBR反应器内的970.6 mg·L-1降至PAC-MBR反应器内的699.0 mg· L-1,同时改变了膜表面的EPS组成,使得蛋白质、多糖的质量比降低,减缓了膜的有机污染,延长了膜组件的清洗周期. 相似文献
17.
18.
SMBR法处理生活污水的调试与运行 总被引:2,自引:0,他引:2
结合SMBR法处理生活污水的启动调试过程,介绍了SMBR系统启动调试的控制方法和运行经验,描述了启动过程中污泥的生长过程及工艺的运行特性,确定了启动实际工程的适宜污泥浓度,并对长期运行过程中的膜污染进行管理,结果表明:启动实际工程的适宜的污泥浓度为0.25g/L,出水水质优于国家中水标准(GB/T18920-2002),在线化学清洗和排泥对膜污染控制有良好的效果。 相似文献
19.
膜生物反应器与粉末活性炭-膜生物反应器除污染特性对比研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用膜生物反应器(MBR)和粉末活性炭-膜生物反应器(PAC-MBR)两种工艺处理微污染原水,考察了两阶段进水情况下的除污染效能及初始有机物和氨氮质量浓度对各工艺除污染特性的影响。结果表明,进水有机物含量对MBR和PAC-MBR除污染的效果有较大的影响,当CODMn由(3.67±0.11)mg/L增加至(4.11±0.23)mg/L时,两种工艺对CODMn的去除率分别由(23.1±9.8)%和(37.6±5.5)%增加至(35.4±12.6)%和(43.1±17.0)%。两个阶段各工艺出水的NH3-N质量浓度均小于0.4 mg/L,且系统连续运行过程中出水的NO2--N质量浓度分别低至(7.5±5.8)μg/L和(6.1±3.6)μg/L,显著低于原水中的平均值(76.9±7.6)μg/L。同时发现PAC-MBR工艺中PAC延长了微生物与有机物的接触时间,并为微生物生长提供了载体,可有效提高细菌的总耗氧速率(SOUR),并使生物处理系统中的有机物浓度的临界值降低,从而有效提高整个生物处理系统中有机物和氨氮的去除率。 相似文献
20.
溶解氧对膜生物反应器硝化反硝化的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
实验采用一体式膜生物反应器处理生活污水,考察了溶解氧对膜生物反应器同步硝化反硝化作用的影响,同时对膜生物反应器中同步硝化反硝化机理进行了详细的分析。结果表明,反应器对NH3-N、TN的去除率受DO的影响较大,当HRT为6h,进水pH值为7.0~8.5,反应器温度为7-13℃,DO为1.5mg/L左右时,系统对NH3-N、TN的去除率分别在97%和92%以上,达到了同步硝化反硝化的运行条件。 相似文献