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传统电焊机焊接地线与工件接触端接触点少,易使电缆发热烧损;地线与工件接触不良易使高精度工件表面损坏造成应力集中,降低焊接质量;高处作业时焊工手持焊接地线作业,存在安全隐患。为了解决这些问题,将可闭合式磁力器进行改造作为地线接头,这样可解决地线接头与焊接工件之间导电不良的问题。该接头结构简单,使用方便,最大限度地保证了焊接回路电流的畅通和工件表面的清洁。由于在焊接过程中没有了因地线位置放置不当产生的磁偏吹,焊接质量也大为提高。在高空作业时,有效减少了弧光和飞溅对焊工的伤害,也在一定程度上降低了高空作业带来的风险。 相似文献
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根据火电施工现场多台焊机同时工作时出现的电弧不稳定燃烧和焊接电流变化的异常现象,从焊机二次线接法的角度进行了焊接回路的分析和试验研究。结果表明,多台焊机二次线采用公用地线作为电流通路是引起电弧电压和焊接电流变化的重要原因。本研究成果对焊机的合理使用和焊接过程中焊接电流的控制具有实际的指导意义。 相似文献
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由于点焊时,焊接变压器是处在短路工作条件下,内阻抗和次级焊接回路联接导线的阻抗,都是焊接变压器负载的一部份,在次级空载电压不变的情况下,焊接同路的阻 相似文献
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1.焊接下列四种钢材应选用什么焊接材料?(请用直线连接) (电焊工答)(气焊工答)结507热307热31720916MnR15CrMoH08CrMoVH08CrMoHOSMnA结427 12CrlMov H08A 2.下列内容中哪几条是所提问题的正确解答? (l)低合金高强钢在什么情况下其焊接热影响区淬硬倾向可小些? ①碳当量较大时; ②碳当量较小时; ③板厚较薄时, ④板厚较厚时; ⑤焊接线能量较大时; ⑥焊接线能量较小时, ⑦焊后急冷时; ⑧焊后缓冷时。 (2)低合金高强钢焊前预热的主要作用是: ①防止咬肉或烧穿;┌──┐│洲产│└──┘ ②减轻焊接残余应力; ③防止变形; ④有利于消除… 相似文献
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近年来,在苏联和国外都创制了一系列多条手工电弧焊的焊条手把。对我国工厂和建筑工程上最感兴趣的,是德意志民主共和国的企业所创制的多条焊用的焊条手把。下面介绍的是经过德意志民主共和国中央焊接研究所适当的鑑定,井在生产条件下经过考验的一些焊条手把的构造。图1为供堆焊工作用的焊条手把。焊条手把很大的 相似文献
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研究了振动加速度对不同焊接线能量下Q460D钢埋弧焊焊接接头组织、显微硬度和冲击性能的影响,分析了振动加速度的作用机理。结果表明,机械振动可以改善Q460D钢埋弧焊焊接接头焊缝区显微组织,使得铁素体更加细密,组织均匀性提高;不同焊接热输入下Q460D钢埋弧焊焊接接头的显微硬度峰值出现在热影响区粗晶区内,而焊缝区的硬度偏低,且振动加速度在8 m/s~2时,焊缝区和粗晶区的显微硬度相对较高;较小的焊接线能量(30.4 kJ/cm)与较高的振动加速度(12 m/s~2)以及较大的焊接线能量(35.5 kJ/cm)与较小的振动加速度(4 m/s~2)可以使得Q460D钢焊接接头具有较高的冲击功。 相似文献
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生物电极中微导线的引出质量决定其使用可靠性。建立硅基生物电极铂薄膜和铂铱合金线平行间隙焊过程的有限元模型,研究焊接参数(焊接时间、焊接电流、电极间隙、电极宽度及电极压力)对焊接过程的影响,探讨铂薄膜和铂铱合金线的连接机理。结果表明,对焊接过程影响最大的是电极压力、电极间隙和焊接电流,影响最小的是焊接时间和电极宽度;焊接最高温度集中于电极头之间的微导线上部,铂薄膜和铂铱合金线交界区域温度为600 K以下,远低于其熔点温度,接触处的材料并未熔化产生熔核,只能使周围原子具有一定的扩散能力。因此铂薄膜和铂铱合金的连接形式为无熔核的扩散再结晶连接,即固态键合(Solid state bonding),从而达到了原子间的结合。 相似文献
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通过焊接工艺性能试验、焊接工艺评定试验、斜Y型坡口焊接裂纹试验、系列低温冲击试验、焊接线能量选择试验及落锤试验,研究GCR-81Ni1MP焊丝的焊接工艺性能、焊接接头和熔敷金属的力学性能以及抗裂性能,不同焊接线能量对-20℃时该焊丝焊缝和热影响区冲击韧性的影响,测定了焊缝的韧脆性转变温度和NDTT。结果表明,GCR-81Ni1MP焊丝焊接工艺性能优良,焊接接头和熔敷金属的力学性能较技术要求有较大的裕量;焊接线能量在56 k J/cm时,焊缝金属的低温韧性仍可满足技术要求,韧脆转变温度低于-37℃,NDTT温度为-55℃;GCR-81Ni1MP焊丝可用于Q370R球罐的全位置自动焊接。 相似文献
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在简体环缝自动埋弧焊中,焊丝位置提前量(见图)对焊接质量有较大影响。实践证明,焊丝位置提前量与焊接速度、简体直径、工件厚度、焊接线能量有关。直径较大的简体,可用公式(1)、(2)计算b_1和b_2: b_1=t_HV (1) 式中 b_1——外环缝焊丝提前量(mm); 相似文献
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采用三相次级整流电阻焊机进行镁/钢异种材料电阻点焊,研究并确定了工艺参数范围和最佳数值.通过金相显微镜观察了接头的显微组织特征,并采用显微硬度计测试了接头各区域的显微硬度.结果表明,接头的剪切力随着焊接时间(2 ~ 14周波)、焊接电流(20~ 37.5 kA)以及电极力(5~8 kN)的增大均呈先增大后减小的趋势.当焊接时间8周波、焊接电流32 kA、电极力7 kN时,最大接头剪切力达6.961 kN,形成纽扣断裂.接头由半椭圆形镁合金熔核和钢侧热影响区组成,镁侧熔核显微组织由柱状晶和等轴晶组成,钢侧热影响区显微组织为板条状马氏体.镁侧离熔合线越近硬度越高,而钢侧最高硬度出现在钢板的中心. 相似文献
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用镍基合金Arc625焊材,采用钨极惰性气体保护焊(tungsten inert gas welding, TIG)方法焊接X65管线钢. 针对该类焊接接头,通过显微组织观察、电化学测试、氢渗透试验、四点弯曲以及能谱分析研究其H2S应力腐蚀开裂(sulfide stress corrosion cracking, SSCC)行为. 结果表明,该类焊接接头熔合线处有硬脆碳化物聚集,焊缝与热影响区间电化学腐蚀性能差异较大,焊缝的自腐蚀电流密度比热影响区小一个数量级,该类焊接接头整体抗氢渗透能力较强,SSCC试验后试样在熔合线处出现了裂纹,该裂纹由阳极溶解和氢渗透的双重作用所致. 熔合线处 C元素的聚集和Ni,Cr元素的偏析对焊接接头SSCC性能影响较大. 相似文献