那比重力坝4号坝段坝基加固措施优化研究

文章采用三维非线性有限元法,对那比水电站工程4号坝段的坝基抗滑稳定性进行研究,对比分析加固前后变位及应力的变化和三种加固方案下4号埂段坝基超载稳定安全系数.优化研究表明:4号坝段采用锚筋桩和固结灌浆加固处理措施后可以满足坝基抗滑稳定性要求,推荐采用长6 m间排距1.5 m×1.5 m的锚筋加固方案.     

重力坝岸坡坝段侧向稳定分析与加固处理

水利水电工程重力坝设计中,坝基开挖往往受到地形地质条件的限制,常会出现岸坡坝段开挖较陡的情况,岸坡坝段的侧向抗滑稳定有可能无法满足规范要求,需采取工程措施来提高岸坡坝段的整体抗滑稳定性。某水电站工程左岸坡非溢流坝段因地质条件等方面的原因致使建基面坡度较陡;对该岸坡坝段进行了侧向抗滑稳定分析,并提出了加固处理措施,有效解决了岸坡坝段的侧向抗滑稳定性问题。图4幅,表2个。     

柬埔寨王国斯登沃代一级 电站厂房坝段深层抗滑稳定分析

对柬埔寨王国斯登沃代水电站工程一级电站厂房坝段深层抗滑稳定进行分析,对坝基以下存在的滑动面按双滑面进行计算,在采取混凝土抗滑齿墙处理措施后坝段的深层抗滑稳定满足规范要求.     

岩滩溢流重力坝抗震安全分析和评价

为评价岩滩重力坝抗震的安全性,建立了坝体和坝基的三维有限元模型;对地震工况下的坝体应力、位移分布,以及坝基面抗滑稳定安全系数和坝基深层抗滑稳定安全系数进行计算,并分析了坝基岩体变形对坝体抗滑稳定性的影响。结果表明,在设计地震荷载作用下,坝基面和深层抗滑稳定安全系数的最小值为4.08和7.3。坝段强度满足规范要求,大坝的抗震安全性满足规范要求。     

莫若嘎哈堪达水电站碾压混凝土重力坝基深层抗滑稳定分析

莫若嘎哈堪达水电站碾压混凝土重力坝坝基地质条件复杂,为更好掌握坝基面和深层抗滑稳定情况,本文选取4号溢流坝段为典型坝段,通过建立有限元模型,假设4号坝段存在两种滑动的模式,采用有限元法计算坝基深层抗滑稳定情况并进行分析,结果表明:在正常运行工况,4号坝段在两种滑动模式下的强度储备安全系数均为2.20～2.30,均大于混凝土重力坝设计规范值,因此4号坝段坝基满足抗滑稳定性要求,可为工程设计提供技术支持。     

桓仁水电站24号坝段深层抗滑稳定分析

本文结合桓仁水电站坝址区地质条件及工程布置情况，分别采用有限元方法和材料力学法对桓仁水电站24号坝段进行了深层抗滑稳定分析。分析结果表明，24号坝段深层抗滑稳定满足现行规范要求，可为同类型工程遇到类似地质条件提供设计参考。     

地震作用下岸坡坝段侧向抗滑稳定对比分析

岸坡坝段的抗滑稳定性关乎大坝结构运行安全。为研究地震作用下岸坡坝段的侧向抗滑稳定性,结合某工程采用ANSYS有限元软件建立岸坡坝段的三维有限元模型,分别采用拟静力法和反应谱法进行对比分析,结果表明:二者计算所得岸坡坝段地基面最大应力均小于地基允许承载能力4.0 MPa;稳定计算均满足抗滑稳定要求,反应谱法计算结果较拟静力法偏大。该对比结果可为实际工程设计和安全评估提供重要参考。     

棉花滩碾压混凝土重力坝设计

棉花滩碾压混凝土重力坝最大坝高111m，坝顶长308．5m，共分为7个坝段，其中1、2坝段为左岸非溢流坝，3、4坝段为溢流坝，5、6、7坝段为右岸非溢流坝。设计中，坝基面及层面抗剪断值、各坝段基础抗滑稳定、非溢流坝体层面抗滑稳定安全系数符合规范要求；各坝段在各种基本荷载组合条件下，其应力分布是安全的；根据国内外工程实践，棉花滩大坝不设纵缝只设横缝，间距为33－64m；在防渗方面，采用二级配RCC防渗；同时，在施工中还采取了比较严格的温控措施，以保证RCCD的质量。     

马马崖水电站溢流坝段三维深层抗滑稳定分析

复杂地基上重力坝的抗滑稳定问题一直是设计人员关注的重要问题。针对马马崖一级水电站 的复杂地质条件,分析了重力坝河床坝段群潜在的滑移模式,建立了坝体和坝基的三维有限元模型,利 用有限元应力代数和法和刚体极限平衡法对该溢流坝段的抗滑稳定进行了分析,研究了左岸非溢流坝 段与河床溢流坝段之间接触面黏聚力对大坝抗滑稳定的影响,同时分析了上下游岩体对坝段抗滑稳定 的影响。结果表明:采用应力代数和法计算出的抗滑稳定系数要比刚体极限平衡法得到的抗滑稳定系 数小;坝段之间横缝灌浆的黏聚力对河床坝段群的抗滑稳定具有重要的影响,考虑横缝灌浆的黏聚力作 用后河床坝段群的抗滑稳定性能满足规范要求。计算结果为马马崖一级水电站大坝的抗滑稳定处理措 施设计提供了参考。     

三峡水利枢纽大坝设计

三峡大坝为混凝土重力坝，包括泄洪坝段，厂房坝段，左右导墙坝段，临时船闸坝段，左右非溢流坝段等。全长２３０９ｍ，坝基利用弱风化下部岩体作为大坝建基岩体，坝基面采取抽排措施降低扬压力，大坝部分采用碾压混凝土，厂房坝段压力管道采用预留浅槽背管布置形式，背管为钢衬钢筋混凝土联合受力结构形式，坝体深孔部位横缝采取结构措施以降低孔口拉应力和配筋量，对厂１～５号坝段基岩缓倾角结构面采取综合工程措施，以保证抗滑稳     

《水科学与工程技术》（2005年1～6期总120～126期）总目次

特稿混凝土大坝抗震技术的发展现状与展望(Ⅱ)…………林皋(1.1)南水北调南水北调中线河北省北段大型渡槽工程设计…………顾辉(1.4)南水北…………………………………………………………………调中线京石段左岸排水渡槽设计中几个问题的分析宋宝生(1.7)南水北调中线京石段左岸排水工程——石家庄至北拒马河段……………………………………………………………优化设计顾辉(2.1)南水北…………………………………………………………………………调中线漕河渡槽结构内力计算和钢铰线布置牛桂林(2.4)南水北调中线京石段渠渠交叉建筑物工程设计…     

禹门口一级站1#、2#机组技改方案优化研究

本文主要介绍了禹门口一级站两台小机组三次技改及测试情况,指出了900HLB—16型立式混流泵机组转轮设计存在的问题及造成水泵出水流量不足、效率降低的主要原因。肯定了禹门口一级站根据黄河水位抬高的现状采取降低设计扬程,更换为900HLB—10B型水泵的改造方案。实践证明此方案是成功的。     

丹江口大坝27#、31#重点坝段安全监控性态分析

丹江口大坝27#、31#坝段位于厂房坝段，其基础位于F185、F609构造破碎带交汇区，是重点监测坝段之一。从1989年起对两坝段实施在线监控，根据电测资料建立了单、多测点统计模型，对27#、31#坝段的安全性态进行了综合性分析及评价，结果认为大坝运行是安全的。     

棉花滩大坝2号坝段33号裂缝水下处理

混凝土大坝在施工及运行过程中会产生裂缝，裂缝是渗漏水的主要原因。通常采用在渗漏部位截断渗水途径、封闭或改变渗漏水逸出点的方法处理渗漏水，效果往往不甚理想。随着施工技术及材料的不断改进与提高，对漏水源进行封闭处理已成为现实。棉花滩大坝2号坝段33号裂缝为劈头裂缝，廊道内对应部位漏水量高达110L/min，对其采用了水下处理。处理方案主要包括骑缝切槽、水下灌浆、骑缝切V形槽、嵌压SR止水材料、粘贴SR防渗盖片等。处理后漏水量已降为零，效果显著。该方法对类似工程有借鉴作用。     

百龙滩电厂1号机9号导叶更换

百龙滩电厂1号机在安装完，调速器做全油压5．0MPa静态试验时，由于导叶全开前未作详细检查，使导叶全开时碰到不合格焊缝而导致9号导叶外枢轴扭曲。介绍更换方案的确定以及完成此项所遇到的难题及其解决办法。导叶更换工作完成后，开机一次成功。     

三峡左厂1～5号坝段深层稳定性的随机可靠度分析

在定值法分析基础上，应用概率型随机可靠度分析的JC法，对三峡左岸厂房1—5号坝段深层稳定问题进行分析与计算，揭示出大坝在不同性态下的深层稳定安全可靠度，为工程提供有益的参考．     

山美水电站1#，2#机组增容改造

山美水电站1#,2#机组增容改造经5个方案比选后,采用更换定子铁芯、定子绕组、转子磁极线圈,并将绝缘等级提高到F级,并改造通风冷却系统,在保持原水电站水工建筑、引水管道、蜗壳、固定导叶、导叶、尾水管、主轴等大件基本不改变的条件下,重新设计、研制新转轮的方案,实施后,单机出力由15 MW增至16.5 MW,实现了提高增容技改的改造目标。