煤仓抗震动力特性的研究

1.导言 本报告论述了NKK-FLING型煤仓体系的结构特征和抗震特性(译注:NKK是日本一家企业的简称)。一般使用情况下,仓承受静压力和流动压力,在发生地震时,由仓体本身、煤及其他设施产生的惯性力极大地影响结构的安全,但这些影响因素过去几乎未见讨论过。为此,(1)用振动台试验核查了诸如圆筒仓与煤之间相互作用的动力特性,(2)用钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土圆筒仓模。型施加水平荷载,分析了弹塑性特性。这样,搞清了影响因素,使仓得以合理进行设计。     

沿圆筒仓仓壁设置的螺旋溜槽

目前我国建成的地面圆筒仓,单仓容积已到1万m~3左右;井下筒仓高达百米,煤从顶部落下,造成块煤破碎,对有粒度要求的煤是一大损失.为了解决此问题,可考虑在仓内设螺旋溜槽,以改善入仓煤流的流动状态.螺旋溜槽在煤仓内的设置方式有两种:一种是把螺旋溜槽放在煤仓的中部;另一种是设在仓壁上.实践证明,前者效果不好,有些块煤仓或原煤仓,不单是随着煤仓直径     

煤仓贮料设计压力问题

本文对煤仓设计提出以下建议:1.要结合流型确定贮料压力,对于可能产生整体流动的煤仓,要按照整体流动的压力进行设计;2.要改变延用的划分深浅仓及相应采用不同压力理论的原则;3.要根据煤的物性试验确定有关参数与贮料设计压力。     

筒仓模型溜煤试验

1977年第4季度,在散煤物理力学性能试验研究的基础上,部筒仓小组对仓型和散煤的流动性进行了探索性的模型对比试验,结果证明加破拱帽(承压帽)的筒仓,在水分适当的条件下,卸煤通畅,效率显著提高.     

水力采煤矿井煤水仓形式的调查和分析

概述煤水仓在全部水力机械化的矿井或采区中是无压运输或有压运输和水力提升的连接点.旱采水运及地面水力运输往往也采用煤水仓作为煤水混合站.有地面缓冲沉淀池的水力采煤矿井,要设地面煤水泵房把煤从沉淀池送进洗煤厂,为此,也要设置煤水仓.这些煤水仓的作用相同,都是为煤水泵服务.此外,水力提升的最大优点是煤水提升和排水系统合而为一,不再单设置一套排水设备,这样煤水仓随之也起到集水井的作用,特别是两班生产的矿井或采区,这种作用更为明显.煤水仓设计的正确与否,对水力提升和水力运输有直接的影响,从而关连到矿井的正常生产.煤水仓布置的不适当,可能造成井底车场、甚至开拓系统的不合理.因为煤水仓是汇集由工作面流向井底的煤浆,而煤浆自流,一般需要不小于0.05的     

煤仓中钢制螺旋溜槽的设计与应用

1方案提出 传统煤仓中的煤,由运输设备运到仓口,自由落入仓底.由于煤仓高度较高,在重力作用下,煤的破碎率较高.因用户对煤炭粒度有一定要求,为保持仓内煤粒度,减少块煤破碎,进行了不同方法探索.其中,钢制螺旋溜槽是较成功的方案之一.     

煤仓中煤的流动和预防堵塞的措施

<正> 选煤厂、焦化厂、发电厂等多采用煤仓储煤。但在生产过程中由于受到物料和本身结构的影响,经常出现堵塞、棚料现象,给生产带来困难。现就这方面问题,提出一点看法。一、煤仓中煤的流动(一)在煤仓内干煤煤流的阻力煤在仓内,由于其自重对仓壁产生压力,而作用在锥体部分的压力,又与锥体的倾角成反比。     

提高配煤稳定性的技术改造

混合入洗选煤厂的配煤稳定性决定了入洗煤炭性质的稳定性。原煤黏性、粒度及水分等性质的不同使给煤过程中煤的流动速度不同,从而导致给煤机给煤量不均匀且皮带、溜槽容易出现堵、压事故。介绍了通过更新改造破碎机、原煤仓安装空气炮、在原煤仓给煤机上方仓口处增加电动液压插板,合理调整给煤机角度等,提高了配煤稳定性及精煤产率,降低了职工的劳动强度,取得了较好的经济效益。     

筒仓动态压力的测试和分析

筒仓在煤炭、冶金、粮食等工业部门广泛使用.筒仓中贮料流动压力的确定,一直是筒仓结构设计中的疑难问题,它直接影响到筒仓设计的安全可靠和经济合理.特别是在筒仓卸料时,在贮料的第二类型流动(整体流动)的情况下,其贮料对仓壁的动态压力会超过静态压力的若千倍,因而在筒仓的设计中不考虑贮料由流动引起的动态压力是危险的.故对筒仓的动态压力的试验和理论分析及其超压系数的研究是当前工程中急待解决的问题.     

煤矿井下处理堵仓快速起闭器

煤矿井下的煤(碴)仓使用较多,煤(碴)仓堵仓事故时有发生,普通人工捅仓及放震动炮的处理方法,堵仓处理及窜仓往往会威胁到施工人员安全,困扰着矿山的安全生产。邢台矿在机械化矸石充填中碴仓下口设计出类似空气炮效果的快速启闭器装备,较好的适用了井下煤(碴)仓的堵仓处理,效果甚至好于普通空气炮。成功解决了该矿碴仓的蓬堵问题,使用效果非常好,为井下煤(碴)仓处理堵仓提供了一种有效的解决方案与途径。     

煤水仓的型式和仓体造形设计（续上期）

3　尾仓积煤搬运及其仓体造形问题入仓煤浆宜从首仓进入煤水仓 ,如图 3、图 4所示。但有时因受煤水硐室总体布置的限制 ,经制备后的煤浆只能从尾仓的尾部进入 ,大部分煤沉淀在尾仓 ,需用机械或水力搬运到首仓。从首仓进入的煤浆随仓内水涨水落和在煤水仓发生溢流时 ,也有煤泥沉淀于尾仓 ,只是量少而细 ,易于用水力清除。3.1　用机械方式搬运尾仓积煤采用慢速上返链式环形刮泥机来搬运仓内积煤 ,现已在多处推广使用。刮泥机除搬运外 ,尚有向输煤泵定量给煤的功能。3.2　由入仓煤水自行搬运尾仓积煤图 1　平流形沉淀池水力参数　　实际上 ,绝…     

贮仓煤压

近十几年来,我国元筒煤仓有了很大发展,直径由10多米发展到20多米,单仓容量由几百吨发展到万吨.随着元筒煤仓使用的日益广泛,设计中的一些重要理论问题,正在引起大家重视,贮仓煤压就是其一.一、概述贮仓散料(如谷物、水泥、砂石、煤等)压力理论的基础是库伦于1773年建立的一般散体压力理论,在这个基础上首先形成了浅     

选煤厂火灾及预防

1 选煤厂发生火灾的原因1. 1 原煤仓煤的自燃 黑岱沟露天煤矿选煤厂现有 9 个直径 22 m、高 54.6 m、仓容 1.5 万 t 的原煤仓,这些仓的煤由于储存时间超过 3 个月,煤的水分减少变得干燥,煤内的硫发生化学反应产生热量又不能及时释放出去,使煤和周围的温度升高,当煤的温度达到着火点就发生自燃。这种现象常常发生在冬春季节。1. 2 外来火种引燃原煤仓储煤 坑口原煤由于通风不好,堆放时间过长,发生冒“蒸气”现象,此时的煤已发生了自燃。这些煤如果进入选煤厂可能烧毁胶带或引燃原煤仓的煤。这种情况常常发生在夏季。1. 3 胶带摩擦着…     

减少储仓块煤破碎的悬臂胶带输送机

块煤储仓的防碎装置设计,大多数是在仓中装设螺旋溜槽.其优点是结构简单,不需要机械设备.然而,由于煤的粒度、水份有变化,或溜槽损坏变形,经常发生过早跳离溜槽或停留在溜槽底板上,导致块煤加剧破碎或严重影响煤仓的有效容量.当块煤在仓内由上向下流动时,又要受到溜槽装置的阻碍而发生额外的破碎,亦容易起拱断流.此外,螺旋溜槽的检修和更换也困难,往往因损坏失修而影响生产.     

改革吸入式煤水仓

吸入式煤水仓在 6 0年代以前是我国各水采井、区使用排送大粒度煤浆的主要仓型 ,后因其有效容积小、煤水泵启动不易和难以设施定量给煤 ,在国内现已基本绝迹。但与压入式煤水仓相比 ,该仓型无煤流标高损失、硐室工程量小和易于施工 ,特别是具有操作监视条件好的突出优点。为此 ,本文提出了一个扬长避短、很具特色的改革方案 ,以图重新发挥吸入式煤水仓的优势。     

电场对煤表面结构及瓦斯吸附性的影响

采用直流电场作为物理场,利用已研制的电场作用下煤的瓦斯吸附试验装置,对电压作用下煤的瓦斯吸附性进行了试验研究,对电压作用前后试验煤样表面结构进行了XPS能谱测试,对煤样表面结构C元素含氧官能团的种类及其相对含量进行了分析,目的是基于煤表面结构揭示电场作用对煤的瓦斯吸附性影响机理。试验结果表明:电压作用可以弱化煤的瓦斯吸附性,在80 k Hz/1 k V,80 k Hz/3 k V和80 k Hz/5 k V电场作用下,煤表面结构C元素含氧官能团发生改性,C—C/C—H键相对含量从47.22%减少到24.95%,生成C—O键、C=O羰基官能团、COO—羧基或醌官能团,使得这3种含氧官能团相对含量增加,其最大值分别为54.44%,13.89%和7.39%;随着煤表面结构C元素C—C/C—H键相对含量的减少,煤的瓦斯饱和吸附量a呈线性规律减小,吸附常数b呈指数规律减小;与电场作用前相比,作用后煤总孔面积、中值孔径(体积)、中值孔径(面积)和平均孔径等孔隙结构参数均增加。     

仓内煤的流动特性及改善措施

本文主要从仓内物料——煤的流动特性方面入手,进行了较详细的综合论述,指出了影响其流动的主要因素,并提出了相应的改善措施。     

影响基氏流动度测定结果的相关因素探讨

基于基氏流动度测定仪研发过程中发现影响煤的胶质体流动性测定结果的相关因素主要包括煤样存放时间、煤样是否混合均匀、成型时的打击次数和搅拌桨顶端和煤甑凹槽的接触方式等,通过试验分析探讨了相关因素对试验结果的具体影响并提出相应的建议。结果表明:相关因素对特征温度的影响不大,初始软化温度、最大流动度温度和固化温度都在试验要求的误差范围内(重复性限为8℃),但煤样存放时间对最大流动度的影响显著,应在制样后8h内完成试验;混合不均对高流动度值的煤样影响愈加明显;打击次数少不足以将煤样压实,偏多则对结果影响不大,可知打击次数最优为12次;搅拌桨和煤甑凹槽接触方式以线接触最为理想,能够真实反映煤的性质。     

测定煤的气体扩散特性的新技术

本文描述了采用瞬时流动机理测定煤一甲烷系统的扩散系数(D)的一项新技术，并且检验了这项技术对那些随着流量一压力和气体浓度连续变化而变化的系数的依赖性。尽管该技术的开发主要是针对煤层气储层和采空区中的煤，由于利用了逆扩散原理，它也可应用于在煤中注入了第二种气体的情况。结果表明，D值随着煤中甲烷平均浓度的降低而连续减小。D值的对数与压力大小成正比。D值的减小可能是由两个效应引起的。第一是流动机理有可能随着煤中甲烷浓度不断下降而变，甲烷浓度下降是由于煤中孔径变化造成的。另一个效应是由气体解吸引起的固体煤基质的体积应变，即所谓“收缩效应”。这种基质收缩可能导致孔径缩小，因而，D值减小。     

矿用摇臂式清仓机结构设计及有限元仿真研究

粘煤的不断积累使煤仓仓壁表面粗糙不平,进而造成原煤在煤仓中的流动受到阻碍,针对这一问题,设计了一种基于液压驱动的摇臂式煤仓清理装置,并对其执行机构进行了分析计算与仿真研究。利用ANSYS软件构建了清仓机执行机构的仿真模型,并在此基础上分别对其进行了结构静力学仿真和模态分析,得到了执行机构旋转截煤工况下的等效应力云图、总变形位移云图和前6阶振型云图。仿真结果表明:摇臂式清仓机执行机构的最大应力值为63.23 MPa,最大变形值为4.06 mm,临界转速值为433.8 r/min,所设计的清仓机强度、刚度及固有频率均满足实际工况的要求。