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本文借助计算机对多极正余弦第三型绕组进行设计计算。通过改造绕组调制函数所建立的数学模型分析计算绕组的分层系数、正交误差和电气误差。试验表明,用文中所给出的计算结果对提高多极旋转变压器的精度是有效的,所提出的设计方法和计算软件能够一次产生分层后的正余弦绕组匝数。 相似文献
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在研制惯导平台用旋转变压器过程中作者设计了一种同心－环形混合正弦分布绕相,取代了常用的同心正弦分布绕组,从而显著减少了电机的轴向尺寸,绕组电阻,用铜量和损耗,同时也提高了旋转变压器的精度。 相似文献
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对应用于多极旋变的Ⅲ型分数槽正弦绕组进行了谐波分析,指出了由于各次谐波绕组轴线间空间位置不同,特别γ=2z_o±1次齿谐波绕组轴线和基波绕组轴线是正交的,谐波电势幅值和基波电势幅值相比虽然很小,但它们对正交误差的影响是要引起足够重视的.在此基础上,推导出了适用于多极旋变发送机的正交误差计算公式.结论在具体产品上得到了较好认证,解决了产品研制过程中的实际问题. 相似文献
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双通道多极旋转变压器，有的出线方式，即粗、精机激磁绕组Z1Z2和Z5Z6内部并接以后，只引出两根激磁引线。粗机的激磁补偿绕组Z3Z4也在内部短接，外部没有引出线。这种出线方式，虽然有使用接线方便的特点(有的用户专门提出这种要求)，但也有一个很大的缺点，补偿绕组Z3Z4如果内部断路，加工过程中根本无法知道。 相似文献
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文章从理论上分析了正余弦旋转变压器激磁补偿绕组的工作原理;对激磁补偿绕组短接对输出相位移的影响进行理论分析和试验验证;给出了激磁补偿绕组断路的检测方法. 相似文献
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磁阻式多极旋转变压器的误差分析 总被引：3，自引：0，他引：3
磁阻式多极旋转变压器的工作原理是基于依转子位置而变化的气隙磁导与输出绕组电压成一定比例关系。由于其工作原理与传统结构多极旋转变压器不同,产生误差机理亦不相同。文中对这种高精度角位置传感器产生误差原因进行了分析,并给出了有效消除误差的方法。 相似文献
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从槽分度误差的角度出发,用贝塞尔函数导出径向偏心下的激磁磁势、气隙磁密、感应电势和角误差的数学表达式,分析不同径向偏心时对精度的影响及偏斜、偏心对最大输出电压、相位、输入阻抗、零位电压等电气性能的影响。文中列出的实验曲线表明,理论分析与实验结果是吻合的。 相似文献
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多极旋转变压器是一种高精度的角度传感元件,和其它电磁感应角度传感元件一样,绕组设计是一个很关键的问题。本文目的在于从多极绕组的基本要求出发,分析各种型式的绕组结构,并根据不同齿槽,确定最优形式,以期改进设计,进一步提高元件的性能。一、多极旋转变压器正弦绕组的基本要求多极旋转变压器正弦绕组兼有两极旋转变压器和一般多极电机绕组的特点,对其主 相似文献
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110DXFD4/4—1多线多极旋转变压器应用到经纬仪测风系统中,目前已装备100套,每套两台多线多极旋转变压器(以下简称多线旋变)。多线旋变在测风中主要作为角度传感器,对于转换角度的精度最根本的是取决于多线旋变的精极零位误差和线性误差。零位误差已明确提出为±1'的精度,而对其线性误差并没有定量提出确定的范围, 相似文献
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1相位漂移无论单极旋转变压器还是多极旋转变压器 ,在长期通电过程中 ,都会产生相位漂移。相位漂移的原因是 :励磁绕组发热后 ,阻抗发生变化 ,励磁电流对励磁电压产生相移 ,从而引起输出电压对励磁电压的相位漂移。这种相位漂移 ,对单极旋转变压器测试影响不大。而对多极旋变来说 ,这种影响就不能忽视了。下面是笔者对一种 30对极多极旋转变压器相位漂移实验和由此引起的零点漂移情况。实验方法是 :先将多极旋变调到一个零点 ,相敏指零仪指零 ,记下此时光学分度头的读数 ,并用高精度相位计测出此时输出电压相位移 (非零点输出测试 ,测完后回… 相似文献
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用感应法检查多极旋变定、转子极性,解决了一些定子绕组固信号太弱,无法用指南针检测极性的问题。因此法不须象指南针法需要绕组中通直流电,只要按图1装一个线路,一块小磁钢,便可进行测试,简单、方便、准确。 相似文献
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根据单相交流电机正弦绕组及谐波磁势分析理论,编制了实用的计算机程序。该程序只要输入几个数据,就能由计算机很快的分配出电机绕组各线圈占每极总匝数的百分比及谐波磁势计算结果. 相似文献