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本文研究了“活性污泥法-上向流间歇膨胀缺氧生物滤池”脱氮系统.内容包括:通过正交试验确定系统最佳运行条件;缺氧生物滤池的脱氮机理分析及其脱氮动力学模式的建立;系统出水回用的可行性分析.正交试验选取曝气池水力停留时间HRT_曝,缺氧生物滤池水力停留时间HRT_滤两因素各三个水平,按L_9(3~4)正交表进行九组试验,并考虑因素间的交互作用.对正交试验结果进行极差、方差分析,结果表明:系统较佳运行条件为HRT_曝=9h、HRT_滤=2.76h;考虑进水水质对系统脱氮效果影响,最终确定系统最佳运行条件为HRT_曝=6h、HRT_滤=2.76h.最佳运行条件下,系统COD_(Cr)去除率为87.2 %、NO_x~-—N去除率为76.4%.缺氧生物滤池中COD_(Cr)、NH_4~+-N、NO_x~-—N浓度 相似文献
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利用活性污泥--缺氧变速生物滤池系统进行城市污水深度处理的试验研究 总被引:2,自引:1,他引:1
作者采用活性污泥缺氧变速生物滤池系统进行城市污水深度处理。该系统采用不投加任何药剂的硝化反硝化工艺。选取曝气池水力停留时间(HRT曝)、缺氧变速生物滤池水力停留时间(HRT滤)两因素各三个水平,按L9(34)正交表共进行九组正交试验。结果表明:系统最佳运行条件为HRT曝=4h、HRT滤=352h。在最佳运行条件下,系统CODCr去除率为911%,缺氧变速生物滤池NO--N去除率为744%。试验后期对系统出水回用可行性分析结果表明:该系统出水可用于农田灌溉,消毒后可用作城市生活杂用水。 相似文献
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本文对上向变速流缺氧生物滤床处理城市污水的整个过程进行了研究.试验内容包括滤床在自然温度条件下的驯化启动;水力停留时间(HRT)、COD容积负荷(N_v)及挥发酸、碱度、pH值等环境因素对滤床运行效果的影响;滤床抗冲击负荷能力及最佳工作周期的确定等.试验结果表明:上向变速流缺氧生物滤床在处理城市污水时,在HRT=6.0h,进水COD=100~300mg/L,N_v=0.3~1.0kgCOD/(m~3·d),环境温度为18~37℃的条件下,COD的去除率可达60%;出水SS在50mg/L左右,当HRT=4h时,COD去除率降至40%左右.试验还表明,滤床中生物量可达18gVSS/L,对进水COD浓度的改变有一定的承受能力. 相似文献
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为提高大型MBR再生水厂生物脱氮效率,降低外加碳源成本,从物料平衡的角度出发,研究同步硝化反硝化、生物合成、缺氧反硝化等因素对于生物脱氮的贡献.并结合配水优化、水力负荷控制、内回流消氧等多种工艺管控手段,对某大型MBR再生水厂脱氮过程进行全面优化.结果 表明,某水厂总氮的去除主要通过剩余污泥排放和缺氧反硝化两个方面实现;以氨氮为指示物并配合进水闸门改造工作,能够明显提高生物池配水均匀度;建立物料平衡模型,并结合运行管控手段,某水厂在进水BOD5/TN均值为2.75的情况下,系统脱氮效率为77%,进水总氮去除率为89%,并实现了2021年零碳源投加脱氮. 相似文献
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曝气生物滤池升级改造中深度脱氮的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
某城市污水处理厂以曝气生物滤池(BAF)为主要处理工艺,现面临升级改造。设计处理水量2m3/d的中试装置,分别进行前置反硝化和以甲醇为碳源的后置反硝化试验研究,并优化各处理单元的运行参数。其中前置反硝化工艺回流比为125%,单池水力停留时间为20min,CN池和N池的气水比分别为4∶1和3∶1,后置反硝化工艺的水力停留时间为45min,CN池和N池的气水比分别为6∶1和5∶1,甲醇投加量为30mg/L。通过核算建设成本与运行费用,推荐了以前置反硝化为核心的升级改造方案。 相似文献
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对垃圾渗滤液间歇曝气(曝气时DO为5.5~7 mg/L;停止时DO为1.1~5.5 mg/L),在仅有有机碳、无机氮的条件下进行好氧反硝化作用.通过正交试验确定了好氧反硝化的最佳条件为水力停留时间168 h,DO为5.5~7 mg/L,有机碳源为乙醇,当有机碳源为乙醇时C/N为10.并得出影响好氧反硝化作用因素的重要性排序依次为C/N>水力停留时间>有机碳源>DO.C/N是影响好氧反硝化的主要因素,对TN去除率有高度显著的影响;水力停留时间对TN去除率有显著影响;有机碳源对TN去除率有一定影响;DO对TN去除率没有显著影响. 相似文献
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通过小试结合模拟计算,分析了某污水处理厂现有运行存在的不足.试验表明,内回流比对提高脱氮率的作用是有限制条件的;对于溶解氧的控制,要根据系统硝化反应的需要来确定;缺氧区/总体积的比例是影响脱氮效果的一个关键因素,在保证硝化不受影响的前提下,增大缺氧区使反硝化进行得更充分,有助于提高系统的脱氮能力.通过模拟计算,对其工艺参数进行了优化组合,在不改变池容、不增加其他处理设施的情况下提出了优化方案,确定其最佳工艺控制参数为:缺氧区/总体积的比例为0.45,混合液内回流比为200%,好氧区溶解氧2 mg/L.调整后的出水总氮为21.77 mg/L,去除率较改造前提高了4%,出水氨氮浓度为1.16 mg/L,去除率提高了7.2 %. 相似文献
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CAST工艺低负荷状态下处理城市污水脱氮模式探析 总被引:1,自引:0,他引:1
结合污水处理厂CAST工艺运行实践,开展了生产性试验,对CAST工艺在低负荷运行状态下处理城市污水脱氮模式进行了研究.通过优化工艺参数控制,探索不同脱氮模式的控制条件,实现同步硝化反硝化、短程硝化反硝化和传统硝化反硝化有机结合的耦合脱氮模式.保证各项出水指标稳定达标的情况下,出水NH_3-N的去除率达到90%以上,出水TN去除率在55%以上,取得了良好的脱氮效果.利用耦合脱氮模式进行脱氮,不仅有利于提高出水水质,还有利于优化城市污水处理过程、降低能耗、实现节能减排. 相似文献
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本文对曝气生物滤池用于城市污水和工业废水的深度处理进行了试验研究。分析了曝气生物滤池、纤维球过滤作为主体工艺对城市污水二级处理厂出水进行深度处理的工艺可行性 ;研究了曝气生物滤池的运行特性 ;考察了采用曝气生物滤池、纤维过滤、活性炭吸附、微滤以及反渗透工艺对工业废水二级出水进行深度处理后回用于循环冷却水系统补水的可行性和可靠性。试验结果表明 :①曝气生物滤池对二级处理后的城市污水 (试验Ⅰ )和工业废水 (试验Ⅱ )中COD的去除率分别为2 5 1%和 5 5 6 % ,出水COD浓度为 33mg/L和 33 6mg/L ,对BOD均有 70 %以上的去除率 ,并且对SS及浊度、氨氮均有很高的去除率 ;②曝气生物滤池对SS与浊度的去除率随进水滤速升高呈直线下降趋势 ,而对COD的去除率在某一个滤速范围内达到最高 ,此时滤池内有机负荷为 1~ 1 5kg COD/ (m3 ·d) ,有效水力停留时间为 1~ 1 5h ;③曝气生物滤池中的溶解氧浓度随填料层增高呈线性增加的趋势 ,COD的去除率沿填料层高度变化为非线性的 ,在试验Ⅰ中 1 5~2m之间的填料层内对COD的去除率最高 ;④根据COD和SS去除率的变化判断反冲洗的周期 ,采用气水联合的方式对曝气生物滤池进行反冲洗 ,反冲洗后曝气生物滤池需要一定的时间才能恢复对污染物的去除能力 ,试 相似文献
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下向流生物滤池低温堵塞问题的分析与研究 总被引:2,自引:0,他引:2
深度处理中下向流生物滤池正常运行条件下,滤柱进水段由于污染物的降解。微生物大量积累,水头损失增长较快。尤其在低温下,由于水力条件、生物微环境、生物相改变以及微生物的自我保护,滤池更易发生气塞、堵塞,其运行周期比中温时降低近2/3,严重影响了净化效果。提出了局部反冲洗法解决膜滤池低温堵塞问题。局部反冲洗后,水头损失由60cm 降到30cm 左右。局部反冲洗在改善滤柱堵塞的同时,为自养亚硝化菌和硝化菌提供了更为稳定、适宜的微环境,使 NH_3-N 的去除率由15%增至50%以上;COD_(Cr)的去除效果因为生物活性的增加并未受到波动。局部反冲洗后,生物量和水头损失沿层积累率的最大值出现在滤柱下段。 相似文献
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