立井表土层地压计算探讨

目前,在建井工程中计算表土层地压较普遍使用的经验公式为P=1.3H式中P——深度为H时的地压,吨/米~2;H——计算截面离地表深度,米。如果用普氏公式计算,土壤容重取1.8吨/米~3,内摩擦角取9°,演算结果,也得P=1.3H。实测地压资料表明该经验公式只能用来计算浅部不稳定地层的地压,对于深部取系数1.3偏大。此外,该公式仅考虑深度,没有考虑土壤的性质,从这个角度看它不如普氏、秦氏公式。普氏、秦氏公式是按挡土墙原理导出来的,把圆形井筒比作平面结构的墙体计算地压。悬浮理论公式的实质是将     

千米立井的地压计算与探讨

本文在分析我国常用的立井地压计算方法的特点和存在问题的基础上,提出了孙村煤矿千米立井的地压计算方法,论述了这一计算方法的基本原理和计算程序,给出了该井筒的地压计算结果,并结合以往的工程实例和该井筒的施工情况对这一计算方法和计算结果的可信度作了理论上的探讨     

弹塑性立井井壁设计计算方法研究

现行的立井壁厚设计法建立在弹性分析基础上。文章研究了混凝土和钢筋混凝土井壁的弹塑性设计方法,得出混凝土井壁弹塑性厚度计算方程和显式计算式。对钢筋混凝土井壁应用荷载分解法,在得出仅由井壁中混凝土体承载的荷载分量pi后,对其作弹塑性分析,得出有关计算方程和计算式。文中还给出全塑性混凝土和钢筋混凝土井壁壁厚计算式。并通过算例说明:与传统的弹性法计算相比,使用弹塑性计算方法得出的壁厚可减薄25%以上。     

冻结立井井壁早期温度应力计算研究

介绍了冻结井筒井壁温度应力研究现状,分析了井壁早期温度应力的产生机理;基于热弹性理论,建立了矿山冻结立井井壁早期温度应力计算模型,推导了井壁早期温度应力和应变计算公式;通过算例分析,环向和竖向温度应力以及环向温度应变与温度变化分布相关,环向温度拉应力最大达到27.62 MPa,最大环向温度拉应变为196με,说明井壁设计不能忽略温度应力的影响。     

塌陷活动区立井井壁应力的理论分析

针对塌陷活动区岩层地压特点，本文提出了一种复合井壁结构形式，阐明了其支护特点，分析了外壁及内壁的受力情况，给出了其内应力计算表达式。     

塌陷活动区立井井壁应力的理论分析

针对塌陷活动区岩层地压特点，本文提出了一种复合井壁结构形式，阐明了其支护特点，分析了外壁及内壁的受力情况，给出了其内应力计算表达式。     

塌陷区立井井壁结构

根据淮南矿区在塌陷区建设立井所采用的井壁结构和施工方法,分析研究了结构的合理性和可行性。     

立井井壁断裂综合治理

介绍了淮北临涣矿区１１个立井井壁断裂情况以及采用井圈加强、破壁注浆加固、加套井壁、开卸压槽和静力爆破法等综合治理措施，对保证生产和消除隐患起到一定效果。     

关于立井井壁厚度及消防车库型式

井筒井壁厚度按国外设计,设计纲要及技术方向互有出入。标准设计和任务设计如何结合一致?消防车库的型式,采用下面的结构,工作量小一些,是否可以?专家谈话:井筒因穿过很多层岩石,各层的硬度不一样,因     

华东地区立井井壁破坏原因浅析华东地区立井井壁破坏原因浅析

根据华东地区立井井壁破坏位置、地层条件及破坏时间，对立井井壁破坏特征进行分析。初步分析表明立井井壁破坏的主要原因，是立井井壁和周围地层间垂直方向上相对运动产生井壁外侧面向下的“井壁负摩擦力”，造成井壁内应力超过原来设计中取无负摩擦力时的允许值，导致井壁破坏。根据华东地区立井井壁破坏位置、地层条件及破坏时间，对立井井壁破坏特征进行分析。初步分析表明立井井壁破坏的主要原因，是立井井壁和周围地层间垂直方向上相对运动产生井壁外侧面向下的“井壁负摩擦力”，造成井壁内应力超过原来设计中取无负摩擦力时的允许值，导致井壁破坏。     

西部地区立井井壁-围岩共同承载理论与井壁设计原则

随着西部地区立井井筒建设需求的日益增多,基于西部地层特性的立井井壁设计理论与方法是保证井筒工程经济性和安全性的重要前提.通过研究西部井筒地质特性与围岩特性,获得了基于"弹-黏-脆-塑性"蠕变围岩卸载解析解的数值计算方法,并得到了围岩应力-应变空间分布与时间演化规律.考虑复合井壁结构特征,提出了井壁-围岩共同承载理论和井...     

立井井壁结构设计的问题及对策

在评述我国立井井壁结构设计现状的基础上，着重分析了以纵向附加力为控制荷载现行井壁结构设计存在的若干问题，并提出了解决问题的技术途径和建议。     

依据反分析法确定立井地压的理论研究

在分析受不均匀荷载作用的立井井壁应力和位移的基础上，提出了确定立井井壁椭圆荷载的反分析方法。阐明了在椭圆荷载作用下立井井壁的应力状态和位移状态。介绍了基本公式及立井荷载的计算方法。讨论了本文反分析法的应用。     

深入开展立井井壁破坏研究

近１０年来，我国华东地区一些矿区相继发生的立井井壁破坏是建井界自建国以来遇到的最大的、影响最深远的技术难题之一。为了推动立井井壁破坏研究工作继续深入进行，本刊特约煤炭部基建司张胜利副司长撰写了这篇文章，希望引起有关单位的领导和有关方面的重视。同时，我们热切希望建井界从事科研、设计、教学的有关专家、学者和现场工程技术人员积极撰写文章，踊跃投稿，参加立井井壁破坏问题研讨。来稿在本刊“问题探讨”栏目中尽量予以发表。研讨时间拟定为１年。每篇文章以不超过５０００字为宜。来稿直接寄《建井技术》编辑部，并请在信封上注明“井壁破坏问题研讨来稿     

立井井壁破裂治理技术

介绍了车集煤矿主井井壁破裂情况,指出了井壁破裂的原因。通过分析论证,确定采用开卸压槽法治理井壁破裂。在卸压槽内安装钢结构井壁可缩接头,使卸压槽可压缩率提高1倍左右,大大提高了治理效果。开切卸压槽后,井壁稳定,未再出现变形破坏现象,达到了预期治理效果。     

立井井壁修复工艺研究

1　概况鄂庄煤矿副立井竣工于 1976年 ,为升降人员、设备物料提升、排矸等 ,并兼作通风、排水之用。井筒净直径 5 .6m ,长度 4 88m ,标高 +188m至 - 30 0m。井筒壁采用砼碹支护 ,碹体设计厚度为 35 0mm。井筒失修段为 14 0m至 14 4m处 ,该处井壁碹体部分张裂、离层 ,以井筒北壁最为严重 ,离层厚度最大达 10 0mm ;东壁较轻 ,仅少量碹体出现轻微离层 ;南壁、西壁失修程度介于之间。此段井筒地质条件较差 ,处于厚度约17m的粘土岩中 ,从井筒支护剖面图上看 ,此段井壁碹体厚度最大达 15 0 0mm ,最小 5 0 0mm ,平均 10 0 0mm左右 ,是整个井筒碹体…     

立井井壁淋水的治理

介绍了利用漏斗承接井壁淋水并通过管道将淋水引至-147 m水平作为液压绞车的液压油冷却水。解决了井壁淋水对井筒设备严重腐蚀的问题。解决了井底清理撒煤困难的问题。     

超深立井井壁结构设计

介绍了深度为1341.6m的磁西一号矿井副井主要技术参数、井壁设计思路和井壁结构设计情况。该井筒目前已施工完毕,施工过程顺利。