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1 爆管状况某火电厂1台SG4 0 0 14 0 5 5 5 / 5 5 5中间再热循环锅炉,烟道两侧及尾部由d38mm×4mm的2 0G钢管组成包墙过热器,并在此空间内布置有低温再热器,其与两侧包墙管的间距为80mm。从尾部包墙过热器出口联箱引出10 4根d4 2mm×5mm的悬吊管,组成悬吊管过热器,分前后两路将低温再热器悬挂在尾部竖井烟道内。2 0 0 3年7月5日靠左包墙第1根悬吊管过热器爆管,吹坏附近多根低温再热器管及悬吊管、包墙管,造成1次非计划停运事故。从爆管的现场看,该爆管是悬吊管过热器的左数第1根管子的水平段,爆口距进口约4 0 0mm ,靠炉内的下半边,即管子… 相似文献
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通过试验研究,分析了改造后的石洞口电厂4号炉后水冷壁悬吊管连续发生的2次爆管事故的主要原因,证实外商在垂直水冷壁流量分配及悬吊管系统结构设计上存在较大的缺陷,为悬吊管改造方案的形成和确立提供了依据。在改后试验中,全面分析了新的悬吊管系统及其他受热面的工作状况,并通过运行调整使改造后的水冷壁悬吊管系统运行特性得到了优化。 相似文献
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我厂两台400吨/时中间再热锅炉均是上海锅炉厂较早期产品(图号50406)。省煤器单级布置于再热器下部。两大组件全部重量由122根分成前后两排φ42×5的悬吊管吊于炉顶梁上。管排按“小管径、小节距、小弯曲半径”设计,并为双套管(图1)。其中~#5炉投产后运行不足25000小时,即发生省煤器磨损爆管;~#6炉投产后运行只近于25000小时,也频频发生尾部受热面爆管事故。因此,决定在大修中更换整组省煤器。省煤器结构紧凑,其改进方案 相似文献
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锅炉低温再热器与悬吊管分段组合吊装 总被引:1,自引:0,他引:1
目前国内安装锅炉低温再热器(中、下段)蛇形管通常采用单片安装,悬吊管组装,待悬吊管吊装后,再利用悬吊管组合架安装单轨,吊装低温再热器蛇形管。该方案施工时间长、高空作业多、工序繁琐、场地占用时间长。贵州电建一公司在安装SG-420/13.7-M419型锅炉时采用低温再热器与悬吊管分段组合吊装的方案,充分利用现有的塔吊,克服了上述方法的缺点,取得了良好的效果。 相似文献
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针对渭河发电有限公司4号炉省煤器悬吊管外表面纵向开裂取样管段进行试验分析,认定为钢管轧制过程中形成的制造缺陷。 相似文献
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针对渭河发电有限公司4号炉省煤器悬吊管外表面纵向开裂取样管段进行试验分析,认定为钢管轧制过程中形成的制造缺陷. 相似文献
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国电康平发电有限公司2台600 MW超临界机组投产2个月后,2台锅炉水冷壁先后各发生2次爆管事故,爆管位置均在炉膛下部前后墙冷灰斗部位的螺旋管水冷壁。爆管部位集中、管束多,给安全生产带来很大影响。经过对爆管部位进行材料分析、金相分析、应力分析,最终找出了水冷壁爆管的原因。处理后机组再次启动锅炉运行稳定,未再发生水冷壁爆管。 相似文献
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滦河发电厂6号炉水冷壁脆性爆管原因及反措 总被引:3,自引:0,他引:3
通过对滦河发电厂6号炉水冷壁爆管的宏观、显微组织及爆管前炉水水质等各种情况进行分析,确定水冷壁爆管的性质是由碱腐蚀引起的应力腐蚀脆爆。并阐述了由碱腐蚀引起就慢爆管的特征和机理,提出了防止由垢下碱腐蚀引起的应力腐蚀脆性爆管的措施。 相似文献
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针对某超临界600 MW锅炉屏式过热器的3次爆管问题,详细介绍了爆管发生的过程、现场设备检查结果和运行控制特征,在此基础上分析了爆管的原因,并提出了相应的爆管预防技术措施. 相似文献
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根据某电厂2台680MW超超临界直流锅炉制造、安装及调试期间预防爆管情况,结合同类型机组投产后因维护、运行不当造成多次锅炉爆管的治理经验,分析了锅炉爆管产生的原因,并提出针对性的预防措施,给超超临界直流锅炉爆管预防提供借鉴. 相似文献
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沙角B电厂两台锅炉的再热器出口直立管段先后发生爆管,爆管位置和发生爆管的运行小时数均十分相近,本文对此作了详细分析,并提出对策。 相似文献
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针对宁夏地区近2年来电站锅炉频繁出现爆管的问题,归纳和分析了各种爆管故障产生的原因,提出了防止电站锅炉爆管应对措施。分析与实践表明:通过主动控制与预防,及早地采取应对措施,锅炉爆管可以最大限度地得到控制。 相似文献
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浅谈600MW超临界锅炉爆管原因及防爆措施 总被引:1,自引:0,他引:1
为了防止锅炉爆管,减少锅炉非计划停运次数,提高锅炉运行的安全性和经济性,应坚持"预防为主"的方针,摸索锅炉爆管的特点与规律,分析查找锅炉爆管的影响因素并且制定有效的防范措施和改造方案,使锅炉处于良好的运行状态,最大限度地减少锅炉爆管次数. 相似文献
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就BP—1025锅炉高温再热器爆管的问题进行了分析,并提出了切合实际的改进方案,对爆管进行了处理,同时,提出了今后高温再热器爆管的研究方向。 相似文献