球磨法制务α‘—Fe（N）超细粉末

通过球磨ａ－Ｆｅ和脲的混合粉末,制得ａ’－Ｆｅ（Ｎ）超细粉末,使用Ｘ射线衍射仪、透射电镜（ＴＥＭ）和热失重（ＴＧＡ）分析了在真空条件下经１３０ｈ和２００ｈ球磨后的粉末样品的结构和性能。     

球磨技术制备铁的氮化物及性能研究

本实验通过球磨α－Ｆｅ和脲的混合粉末,制得α’－Ｆｅ（Ｎ）超细粉末,Ｎ原子含量为８．８％（原子分数）,饱和磁化强度σｓ为２４２．７ｅｍｕ／ｇ。样品径１６０℃真空退火４ｈ,α－Ｆｅ’（Ｎ）相部分转变为α”－Ｆｅ１６Ｎ２相,此时样品的饱和磁化强度σｓ提高到２５２．０ｅｍｕ／ｇ,样品中α”－Ｆｅ１６Ｎ２相含量约２１％（质量分数）,其σｓ为２８７．０ｅｍｕ／ｇ。样分析表明,在１５０￣２００℃,α’－Ｆｅ（     

机械合金化制备高性能NdFe10.5Mo1.5Nx永磁粉

采用氩一氩等离子体电弧制备近球形或近正六边形纳米Ｎｄ、Ｆｅ、Ｍｏ粉末。以纳米Ｎｄ、Ｆｅ、Ｍｏ粉末为原料在高纯Ａｒ保护下进行机械合金化形成非晶和纳米晶α－Ｆｅ,然后在７００￣８００℃晶化２ｈ通过固态相变得到ＴｈＭｎ１２型结构的Ｎｄ、（Ｆｅ,Ｍｏ）１２,最后经４５０℃氮化２ｈ得到优异永磁性能的Ｎｄ（Ｆｅ,Ｍｏ）１２Ｎｘ粉末,Ｂｒ达０．８５￣．９８Ｔ（８．５￣９．８ｋＧｓ）,Ｈｅ达５５７．２￣７２４．４     

退火Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9合金中α－Fe（S

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程．结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退火温度的升高而长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当．此时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８在８５０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３超点阵线条消失．在５５０℃等温退火时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３有序畴先为椭球状，于６０ｍｉｎ退火后形成球状，直径为１０ｎｍ．     

超临界流体干燥法制备超细钡铁氧体粉末：Ⅰ.制备参数对产品物相的影响

利用Ｘ－射线衍射仪（ＸＲＤ）对超细粉末ＢａＦｅ１２Ｏ１９的相变过程进行了考察。其中主要考察了溶液浓度、ｐＨ值、焙烧温度、时间以及气氛等对最终产品物相的影响．结果得出：溶液浓度为０．１０￣０．５０ｍｏｌ／Ｌ、ｐＨ值为１１．０￣、１．０、焙烧温度为７００￣７５０℃、焙烧时间为３．５￣４ｈ、在空气中焙烧时能得到单一相的ＢａＦｅ１２Ｏ１９晶体。     

非晶态FeMoSiB合金的机械驱动晶化产物

研究了非晶合Ｆｅ７７．２Ｍｏ０．８Ｓｉ９Ｂ１３球磨过程中晶化行为，结果表明，机械驱动的晶化产物为纳米尺寸单相α－Ｆｅ固溶体，与热晶化产物（α－Ｆｅ和３种硼化物）明显不同。     

THE ORDERING OF THE α-Fe(Si)PHASE IN Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9 ANNEALED ALLOY

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程，结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退炎温度的升颃是长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当，此时α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８，在８５０℃     

机械合金化Fe－Al－（Si）合金组织结构的研究

通过Ｘ射线和透射电镜等分析手段，研究了机械合金化（ＭＡ）对Ｆｅ_（７１．３）Ａｌ_（２８．４）（ＣｅＯ_２）_（０．３）和Ｆｅ_（７３．３）Ａｌ_（９．８）Ｓｉ_（１６．６）（ｃｅＯ_２）_（０．３_成分合金组织结构的影响。实验结果表明：随着ＭＡ时间的增加，α－Ｆｅ固溶体形成。当ＭＡ至７２ｈ后，α－Ｆｅ固溶体相对稳定化，其点阵常数、有效晶粒直径不再变化。     

机械合金化Fe－Al－（Si）合金组织结构的研究EI

通过Ｘ射线和透射电镜等分析手段，研究了机械合金化（ＭＡ）对Ｆｅ_（７１．３）Ａｌ_（２８．４）（ＣｅＯ_２）_（０．３）和Ｆｅ_（７３．３）Ａｌ_（９．８）Ｓｉ_（１６．６）（ｃｅＯ_２）_（０．３_成分合金组织结构的影响。实验结果表明：随着ＭＡ时间的增加，α－Ｆｅ固溶体形成。当ＭＡ至７２ｈ后，α－Ｆｅ固溶体相对稳定化，其点阵常数、有效晶粒直径不再变化。     

快凝粉末Al-10Fe-1V-2Si-0.5Re耐热铝合金

研究了用超声雾化法制备的快凝粉末Ａｌ－１０Ｆｅ－１Ｖ－２Ｓｉ－０．５Ｒｅ合金的性能及显微组织。结果表明，合金中弥散相，如α－Ａｌ１２（Ｆｅ．Ｖ）３Ｓｉ相在５００℃仍保持较好的稳定性；合金具有良好的室温和高温性能，其室温抗拉强度为５４７ＭＰａ，延伸率达１１％；合金经过３００℃／１００ｈ热暴露后在３００℃的屈服强度仍达２５０ＭＰａ。     

含准晶相Al－Cu－Fe合金的球磨非晶化研究

应用球磨方法使含准晶相的Ａｌ６５Ｃｕ２０Ｆｅ１５合金转变为非晶相。利用Ｘ射线结构分析和扫描电镜研究了经不同时间球磨的合金粉末的相结构及形貌。结果表明，Ａｌ－Ｃｕ－Ｆｅ二十面体准晶相比合金中的少量晶体相更易于非晶化，且在非晶化过程中没有中间相生成。应用高温差热分析仪（ＤＴＡ）和Ｘ射线衍射技术（ＸＲＤ），分别研究了该非晶粉末的晶化特性。     

锌—铁合金镀层黑色铬酸盐钝化工艺

研究了Ｚｎ－Ｆｅ合金镀层（含Ｆｅ０．２％￣０．７％）的铬酸盐黑色钝化工艺。研制的黑钝促进剂ＸＴＨ拓宽了钝化工艺范围；在钝化液中添加抗蚀剂ＸＴＫ，大幅度地提高了膜层的耐蚀性。Ｚｎ－Ｆｅ合金镀层经本工艺直接钝化处理，可获得高耐蚀、光泽的黑色钝化膜。     

锌－铁合金镀层黑色铬酸盐钝化工艺

研究了Ｚｎ－Ｆｅ合金镀层（含Ｆｅ０．２％～０．７％）的铬酸盐黑色钝化工艺。研制的黑钝促进剂ＸＴＨ拓宽了钝化工艺范围；在钝化液中添加抗蚀剂ＸＴＫ，大幅度地提高了膜层的耐蚀性。Ｚｎ－Ｆｅ合金镀层经本工艺直接钝化处理，可获得高耐蚀、光泽的黑色钝化膜。     

用高能球磨制备氧化铁/聚氯乙烯纳米复合材料

运用穆斯堡尔谱、ＴＥＭ、ＸＲＤ方法研究了Ｆｅ３Ｏ４／聚氯乙烯（ＰＶＣ）粉末高能球磨产物,发现有超顺磁性α－Ｆｅ２Ｏ３生成,其形成原因可能是聚合物在空气中降解,生成含氧官能团与Ｆｅ３Ｏ４相互作用。     

机械合金化过程中Fe70B30粉末晶粒尺寸和微观应变的研究

用Ｘ射线和电镜研究了Ｆｅ＿（７０）Ｂ＿（３０）粉末经不同时间高能球磨后晶粒尺寸和微观应力的变化。在机械合金化过程中，粉末的Ｘ射线衍射谱的宽度随球磨时间的增加逐渐加宽，这是晶粒细化和内部微观应力共同作用的结果。Ｘ射线衍射结果表明：随着机械合金化的进行，粉末的晶粒尺寸逐渐减小，球磨初期晶粒尺寸下降较快，经１５ｈ球磨，晶粒尺寸为２５ｎｍ，机械合金化进行到一定时间后晶粒尺寸下降缓慢，８０ｈ球磨后晶粒尺寸可达５ｎｍ。在机械合金化过程中球磨所造成的微观应变不大，球磨初期粉末的内应力随球磨时间增加而增加，当粉末粒子尺寸很小时，随球磨的进行粉末中的微观应变显著下降。     

Fe—Mn和Fe—Mn—Si粉末混合物的机械合金化

对Ｆｅ－２４Ｍｎ，Ｆｅ－２４Ｍｎ－６Ｓｉ成分的粉末混合物进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏ¨ｓｂａｕｅｒ谱测量。结果表明，球磨使得Ｆｅ、Ｍｎ、Ｓｉ在原子尺度上发生了混合，形成了顺磁性、面心立方结构的Ｆｅ－２４Ｍｎ或Ｆｅ－２４Ｍｎ－６Ｓｉ纳米晶合金，这是Ｆｅ、Ｍｎ或Ｓｉ原子由颗粒表面到体内扩散的结果。球磨６７ｈ以后结构未发生变化，表明形成的是一种热力学亚稳结构，这个结果与Ｆｅ－Ｍｎ和Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金在室温下的相图结构明显不同。     

机械球磨法制备纳米晶Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9的

对Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９成分的母合金进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱（ＭＳ）的测量，结果表明样品难以完全非晶化，形成了无序的αＦｅ－Ｓｉ固溶体纳米晶，晶粒尺寸在５ｎｍ左右，同时共有一部分富集Ｎｂ，Ｂ元素的界面非晶相。在各种球磨条件下对αＦｅ－Ｓｉ固溶体中的Ｓｉ含量进行了计算。纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９软磁合金近年来受到了广泛的重视~［１］。这种材料通常是由熔融金属急冷制成非晶薄带，然后在晶化温度以上退火制成，晶化以后在非晶基体上均匀析出１０－２０ｎｍ尺寸的αＦｅ－Ｓｉ固溶体。机械球磨或机械合金化是近些年来发展起来的一种制备亚稳态材料如非晶，纳米晶，准晶等的有效手段，有一定优越性。本文利用机械球磨探讨一种制备纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９合金粉末的新途径。     

机械合金化制备的Fe1-xNix合金纳米晶粉末的形貌和微结构

利用机械合金化方法制备了Ｆｅ１－ｘＮｉｘ合金纳米晶粉末,Ｘ分别为０．１５、０．４５、０．８０,球磨时间为２、４、８、１６、４０ｈ。利用扫描电子显微交易和坶分析仪观察和分析了样品的形貌和微结构。发现整个球磨过程枳发为３个阶段。开始阶段,由于冷焊,Ｆｅ、Ｎｉ混合粉末凝聚成一些粒径较大的颗粒;在中间阶段,内应力达到最大值,原先形成的大颗粒破碎,粒径分布变窄;最后阶段,ＦｅＮｉ粉完全合金化,粒度再次增大,     

含冷晶相Al—Cu—Fe合金的球磨非晶化研究

应用政治协商会议磨方法使含冷晶相的Ａｌ６５Ｃｕ２０Ｆｅ１３合金转变为非晶相，利用Ｘ射线结构分析和扫描电研究了经不同的时间球磨的合金粉末的结构及形貌。结果表明，Ａｌ－Ｃｕ－Ｆｅ二十面体准晶相比合金中少的少量本相更易于非晶化，且在非晶化过程中没有中间相生成。应用高温差热分析仪（ＤＴＡ）和Ｘ射线射衍射技术的（ＸＲＤ），分别研究了该非晶粉末的晶化特性。     

机械球磨法制备纳米晶Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B95的结构研究

对Ｆｅ７３．５Ｃｕ１ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９成分的母合金进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱（ＭＳ）的测量，结果表明样品难以完全非晶化，形成了无序的αＦｅ－Ｓｉ固溶体的纳米晶，晶粒尺寸在５ｎｍ左右，同时共存一部分富集Ｎｂ，Ｂ元素的界面非晶相。在各种球磨条件下对αＦｅ－Ｓｉ固溶体中的Ｓｉ含量进行了计算。