LC4CS铝合金预腐蚀形貌与剩余寿命评估

研究LC4CS铝合金经EXCO溶液腐蚀后的截面轮廓线,提出了蚀坑特征自动识别和尺寸测量的方法。对预腐蚀件进行疲劳试验,腐蚀严重降低了试件的疲劳寿命。以测得的蚀坑深度h、长宽比AR和截面积As为参数将蚀坑等效成半椭圆和半圆形初始裂纹预测剩余寿命,h和As都是蚀坑等效的有效参数,半椭圆和半圆形裂纹应分别以h、As的平均值和最大值为等效参数。     

预腐蚀对30CrMnSiNi2A连接件疲劳寿命影响的试验研究

某型飞机疲劳关键件为30CrMnSiNi2A螺钉连接件,为了进行腐蚀条件下疲劳寿命评定,考虑地面停放预腐蚀的影响,采用周期浸润加速腐蚀试验方法,进行不同预腐蚀时间后在随机谱和两种恒幅谱下的成组疲劳试验.结果表明,疲劳寿命随腐蚀时间的增加而降低;在工程常用的时间范围内,若假定疲劳寿命服从对数正态分布,对数疲劳寿命标准差与预腐蚀时间基本无关;若假设疲劳寿命服从威布尔分布,其形状参数与预腐蚀时间基本无关.并以预腐蚀影响系数C(t)反映预腐蚀对疲劳寿命的影响,研究预腐蚀对30CrMnSiNi2A连接件疲劳寿命的影响.     

30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A钢表面裂纹研究

我厂多年来GJB条件30CrMnSA、30CrMrISiNi2A电渣锭表面裂纹废品率极高，一年来经我们攻关采取了一些措施，现在问题基本得到解决。     

30CrMnSiNi2A钢等温淬火性能的研究

３０ｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢Ｍｓ点以上采用等温淬火工艺,其强度指标随着温温度升高降低,且低于淬火２００℃回火的指标值,而塑性,韧性指标相对于淬火２００℃回火有明显提高,硬度稍有降低。在３４０℃等温淬火获得最佳性能组合。     

30CrMnSiNi2A钢等温淬火性能的研究

３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ 钢Ｍｓ 点以上采用等温淬火工艺, 其强度指标随等温温度升高而降低, 且低于淬火２００℃回火的指标值,而塑性、韧性指标相对于淬火２００℃回火有明显提高,硬度稍有降低。在３４０℃等温淬火获得最佳性能组合     

起落架30CrMnSiNi2A钢斜支柱裂纹分析

某型飞机服役一段时间后发现右主起落架斜支柱漆层表面有一条细纹,去除漆层后经着色、涡流检查,显示存在长约30 mm的裂纹。为确定裂纹产生的原因,分别对开裂斜支柱进行了外观检查、宏观和微观观察、能谱分析及残余应力、金相组织、硬度、氢含量、氢脆敏感性测试与研究。结果表明：斜支柱裂纹为沿晶穿透性裂纹,形态符合应力腐蚀裂纹的特点,斜支柱的开裂应该与特殊的高腐蚀使用环境有关。建议优化热处理工艺,降低斜支柱的抗拉强度,增加表面处理层,提高抗腐蚀能力。     

空气环境对预腐蚀2XXX系铝合金疲劳性能的影响

在实验室空气和潮湿空气环境下,对预腐蚀2XXX系铝合金光滑试样(Kt=1)和缺口试样(Kt=3)进行疲劳试验,并用单侧容限因数法对疲劳寿命进行估算,得到了两种试样在两种空气环境下的中值疲劳寿命和99%可靠度、95%置信度水平上的疲劳寿命。结果表明:潮湿空气环境降低了预腐蚀2XXX系铝合金的疲劳性能;光滑试样的疲劳寿命数据比较分散,且应力水平越低越分散;缺口试样的疲劳寿命数据比较集中;潮湿空气环境下疲劳寿命较低的原因是铝合金表面的薄水膜加速了裂纹的扩展以及原子氢引起的局部损伤。     

2A12铝合金不同方法腐蚀疲劳的寿命及断口形貌

对2A12铝合金进行预腐蚀和腐蚀疲劳交替的腐蚀劳试验,将腐蚀疲劳交替条件下的理论疲劳寿命和实际疲劳寿命进行对比,并观察了不同腐蚀条件下的断口形貌。结果表明:在交替周期为4d时,理论疲劳寿命与实际疲劳寿命两者之差达到25%以上;预腐蚀疲劳试样的断口上存在很多韧窝;在腐蚀疲劳交替作用下试样的断口为极不规则的腐蚀形貌。     

超高强钢30CrMnSiNi2A冲击韧度试验研究

通过对含Ⅴ型缺口试样的示波冲击试验和断口分析,研究温度对超高强钢30CrMnSiNi2A冲击韧度的影响。结果表明,实测的载荷一位移曲线上最大载荷所对应的位移随温度的降低而减小,而最大载荷随温度变化不明显：30CrMnSiNi2A的冲击韧度随温度的降低而降低,温度低于-40℃时裂纹形成功、裂纹扩展功和总功均随温度降低明显下降;随着温度的降低,断口上的空穴数量增多,体积增大,导致裂纹扩展容易,裂纹扩展功下降。     

腐蚀/疲劳交替作用下2A12-T4铝合金的损伤特性

对2A12-T4铝合金进行腐蚀/疲劳交替试验,探讨了其在腐蚀/疲劳交替作用下的损伤特性。结果表明:腐蚀和疲劳的耦合作用加剧了疲劳寿命的下降,腐蚀坑在垂直于疲劳加载方向上形成表面小裂纹;在腐蚀/疲劳交替作用下,试样断口表面会产生多个疲劳源;腐蚀/疲劳交替试验更接近飞机结构真实的使用坏境。     

S-N曲线和P-S-N曲线小子样测试方法

采用异方差回归分析理论,建立一种S-N曲线和P-S-N曲线小子样测试方法,可以对金属材料中寿命区的S-N曲线和P-S-N曲线进行散点测试。该方法能将一条S-N曲线上的所有试验数据作为一个整体进行统计分析,实现多母体联合推断,信息量远远大于成组试验法,既可节省大量试件,又能提高测试精度。此外,该方法对成组试验数据的分析精度也比成组试验法高,可以对过去积累的S-N曲线试验数据进行处理,在不补充试验的情况下,即可得到P-S-N曲线。大量Monte Carlo模拟验证和工程应用表明,在精度相同的情况下,该方法可以比成组试验法节省60％以上的试件。     

结构钢光滑试样的R-S-N曲线和等寿命图

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线方程和等寿命曲线方程,给出结构钢光滑试样的疲劳极限估算公式、Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线与等寿命图。     

考虑环境腐蚀效应影响的飞机结构日历使用寿命修正方法

基于皮劳额定值ＤＦＲ与大气暴露时间Ｔ之间的关系式推导出了环境腐蚀造成的结构波劳寿命与日历使用寿命之间的关系式,从而给出了结合线笥螺积损伤理论的一种考虑环境蚀效应影响的飞机结构日历使用寿命的估算方法。     

高速工具钢的超长寿命S-N曲线特征和内部裂纹萌生行为

为了研究高速工具钢超长寿命S-N曲线特征和内部裂纹萌生行为,使用沙漏形状试样在室温空气环境下进行旋转弯曲的疲劳试验。结果表明,材料的S-N曲线均由表面裂纹萌生型和内部裂纹萌生型组成。表面裂纹萌生型的S-N曲线位于高应力幅短寿命区,内部裂纹萌生型的S-N曲线位于低应力幅长寿命区。前者的S-N曲线向后者的转移几乎是连续的,回火温度对疲劳强度和寿命没有明显的影响。分别使用扫描电子显微镜、扫描探针显微镜和电子探针X射线微区分析仪对内部裂纹萌生位置和材料组织进行对比观察,在萌生内部裂纹的夹杂物周围存在一个颗粒区域,该区域内凸起的颗粒是组织中的球形碳化物。颗粒区是在内部裂纹扩展的应力强度因子门槛值范围以下形成的,对超长寿命疲劳起着重要的作用。     

根据S－N曲线确定P－S－N曲线

给出了一种根据已知Ｓ－Ｎ曲线和某一应力水平下疲劳寿命分布参数，确定Ｐ－Ｓ－Ｎ曲线的极大似然法。该方法在求解所需Ｐ－Ｓ－Ｎ曲线时，充分利用了原有Ｓ－Ｎ曲线的大量信息，因而不仅节约试验试件，减少试验时间，而且所求得的Ｐ－Ｓ－Ｎ曲线与原有Ｓ－Ｎ曲线的关系也更为合理。应用实例与分析表明，该方法的实用性及曲线拟合的合理性均很好。     

LY12CZ铝合金悬臂梁动态疲劳S─N曲线的试验测定

在４０多件典型小试件（悬臂梁）上进行的振动疲劳试验结果表明，ＬＹ１２ＣＺ铝合金悬臂梁的动态疲劳Ｓ－Ｎ曲线可用双对数坐标上的一条直线ｌｏｇＮ＝２０．２０５３－６．８４３２１ｏｇＳ表示。该Ｓ－Ｎ曲线可用于相应材料结构的动态疲劳分析。研究指出，对于典型结构的动态疲劳试验，通过测定谐振频率的降低来判断疲劳裂纹的出现是一个行之有效的方法。     

3．5％NaCl溶液和取向对7050－T7451铝合金疲劳裂纹扩展特性影响的试验研究

据飞机结构损伤容限设计的要求、进行了模拟海水（３．５％ＮａＣｌ溶液）对高强铝合金７０５０－Ｔ７４５１疲劳裂纹扩展特性影响的试验研究。结果表明，３．５％溶液中的Ｃｌ￣－加速了７０５０－Ｔ７５４１铝合金的疲劳裂纹扩展速率ｄａ／ｄＮ。在３×１０￣（－４）ｍｍ／ｃｙｃｌｅ以下，横向ｄａ／ｄＮ略高于纵向ｄａ／ｄＮ：在３×１０（－４）ｍｍ／ｃｙｃｌｅ以上，横向ｄａ／ｄＮ明显高于纵向ｄａ／ｄＮ。考虑应力比影响的有效应力强度因子ΔＫ＿（ｅｆｆ）可以满意地表征不同环境中的ｄａ／ｄＮ。裂纹面上的腐蚀产物很薄，对疲劳裂纹闭合的影响可以忽略不计。１至１０Ｈｚ范围内的试验频率对３．５％ＮａＣｌ溶液中的ｄａ／ｄＮ几乎没有什么影响。     

车轮应变疲劳性能及损伤演变规律研究

通过试验分析了Φ９１５喂线车轮的低周疲劳行为，测定了循环稳定和单调拉伸应力－应变曲线，给出了应变－寿命及应力－寿命关系，讨论了循环软化、循环硬化特性，导出应变疲劳损伤演变方程和寿命估算方程。列表给出车轮钢的全部应变疲劳参数和与之对应的静态参数，可供设计选材、寿命估算时使用。     

INHIBITION MECHANISM OF Na2MoO4 FOR CARBON STEEL IN 55% LiBr SOLUTION

Electrochemical measurement and chemical immersion test are employed to investigate the inhibition mechanism of Na_2MoO_4 for carbon steel,which is studied in 55%LiBr+0.07mol/L LiOH solution at high temperature.Testing results indicate that the passive film on carbon steel surface is mainly composed of Fe_3O_4,and Mo is involved in the process of film forming,in a form of MoO_3 and MoO_2.The parametric analysis of the evolving potential and the blend potential of MoO_2 shows that Mo mainly exists as MoO_2 in passive film when the concentration of Na_2MoO_4 is lower than 150 mg/L.While its concentration is greater than 150mg/L,it mainly exists as MoO_3 inside the film and exists as MoO_2 outside the film.MoO_4~(2-) is deoxidized as MoO_2 on the surface of carbon steel,which may impede the corrosion of active-site and raise the blend potential of carbon steel,and then MoO_4~(2-) adsorbs onto the defects of the passive film and decompounds as MoO_3 during the process of film forming.The electric field caused by different valence of Mo in passive film may retard the dissolution of carbon steel and lead to an increase in the polarization impedance and a decrease in hydrogen evolution.As a result,heavy concentrated Na_2MoO_4 solution(greater than 150mg/L)has excellent inhibition effect on carbon steel in LiBr solution.