有色金属冷变形流动应力的数学模型

采用恒应变速率塑性计,对铝合金的4个具有代表性品种的实体样本进行压缩实验,测定了冷变形时的流动应力,通过对5种结构形式的流动应力数学模型的分析和比较,分析了各种变形条件对流动应力的影响,获得了结构简单,计算精度高,适合于现场计算机在线控制的数学模型.     

优质碳素钢和合金钢连铸板坯行业标准述评

介绍了优质碳素钢和合金钢连铸板坯制定情况,对各技术内容予以相应说明.     

Φ10.5mm优质碳素钢热轧圆盘条的开发

介绍了新钢公司三型钢厂高速线材生产线开发Φ10 .5mm优质碳素钢热轧圆盘条的情况 ,通过对试轧圆盘条的表面及内在质量的技术分析 ,找出了生产中存在的问题。     

16MnRE钢高速冷变形时的流动应力

用凸轮式压缩试验机，在室温下测定了16MnRE低合金结构钢在变形速度为1-10^2s^-1时的流动应力；采用能反映流动应力物理本质的本构方程进行回归分析；建立了满足工程计算要求的流动应力预报模型。     

石墨化碳素钢室温压缩过程中的不均匀变形行为

将0. 46%含碳量(质量分数)的石墨化碳素钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形,试验钢表现出良好的压缩变形性能.根据载荷-位移曲线的变化特点,试验钢的压缩变形过程以位移7. 0 mm(对应相对压下量为58. 3%)为节点分为两个阶段:在位移≤7. 0 mm的压缩阶段,载荷呈线性增加,压缩试样的鼓度值逐渐增加而达到一个极大值(14. 6%),压缩试样中心位置的维氏硬度增幅最大,为38. 1 HV,至位移7. 0 mm时试样端面径向伸长率的增幅为34%;而在位移> 7. 0 mm的压缩阶段,载荷呈指数增加,压缩试样的鼓度值从极大值开始逐渐减小,至位移为10. 72 mm时(相对压下量为89. 3%),试样端面的径向伸长率相比于位移7. 0 mm时增加了83. 1%,压缩试样的中心位置的维氏硬度增幅最小,为32. 7 HV.上述试验数据表明,在位移≤7. 0 mm的压缩过程中,压缩试样内的三个不均匀变形区的位置与传统压缩模型一致,但是当压缩变形进入位移> 7. 0 mm的压缩过程中,试样中心位置已不再是传统压缩模中变形程度最大的变形区了,即在这个阶段试样中的3个不均匀变形区的变形程度发生了改变.正因这种不均匀变形区变形程度的改变导致了变形过程中载荷的急剧增加和鼓度值的减低.另外,在压缩变形过程中,三个不均匀变形区中石墨粒子的微观变形量总是高于铁素体基体,其原因之一可以归结为石墨粒子中层与层之间容易于滑动的结果.     

石墨化碳素钢室温压缩过程中的不均匀变形行为

将0. 46%含碳量(质量分数) 的石墨化碳素钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形, 试验钢表现出良好的压缩变形性能.根据载荷-位移曲线的变化特点, 试验钢的压缩变形过程以位移7. 0 mm (对应相对压下量为58. 3%) 为节点分为两个阶段: 在位移≤7. 0 mm的压缩阶段, 载荷呈线性增加, 压缩试样的鼓度值逐渐增加而达到一个极大值(14. 6%), 压缩试样中心位置的维氏硬度增幅最大, 为38. 1 HV, 至位移7. 0 mm时试样端面径向伸长率的增幅为34%;而在位移 > 7. 0 mm的压缩阶段, 载荷呈指数增加, 压缩试样的鼓度值从极大值开始逐渐减小, 至位移为10. 72 mm时(相对压下量为89. 3%), 试样端面的径向伸长率相比于位移7. 0 mm时增加了83. 1%, 压缩试样的中心位置的维氏硬度增幅最小, 为32. 7 HV.上述试验数据表明, 在位移≤7. 0 mm的压缩过程中, 压缩试样内的三个不均匀变形区的位置与传统压缩模型一致, 但是当压缩变形进入位移 > 7. 0 mm的压缩过程中, 试样中心位置已不再是传统压缩模中变形程度最大的变形区了, 即在这个阶段试样中的3个不均匀变形区的变形程度发生了改变.正因这种不均匀变形区变形程度的改变导致了变形过程中载荷的急剧增加和鼓度值的减低.另外, 在压缩变形过程中, 三个不均匀变形区中石墨粒子的微观变形量总是高于铁素体基体, 其原因之一可以归结为石墨粒子中层与层之间容易于滑动的结果.      

H65黄铜ECAP变形规律和第二相取向演变的数值模拟

采用Deform-2D有限元软件模拟H65黄铜ECAP变形实验, 分析H65黄铜ECAP变形规律及第二相取向的演变, 并结合H65黄铜ECAP变形实验验证H65黄铜ECAP变形过程中第二相取向的演变.结果表明:ECAP变形过程可分为开始变形载荷逐渐增加,逐渐变形载荷增加迅速,变形稳定载荷一定范围内波动,退出变形载荷减小迅速4个阶段;试样中心的等效应变分布随挤压道次的增加而逐渐趋于稳定,并集中在试样的3~9 mm区域内;偶数道次挤压,可以获得等效应变较均匀的变形件;模具内角转角处是裂纹优先产生的地方.第二相取向的演变模拟与实验基本一致,即试样中心水平第二相,经奇数道次挤压后,大约与水平正方向呈约30 °规则的分布在基体中;经偶数道次挤压后,心部和边部的取向各不相同.试样中心竖直第二相,各道次挤压后,取向基本保持不变.      

钢管冷斜轧变形的理论分析

提出了采用冷料轧方法生产冷轧钢管的新工艺。在理论分析的基础上，说明了实现该新工艺．在理论分折的基础上，说明了新工艺法的可行性。与现行冷轧冷提工艺对比，该方法的优点：提高效率、降低成本、调整方便。     

优质碳素钢50、55、60的试制

根据邢台钢铁股份有限公司(以下简称邢钢)炼钢的工艺装备水平和原料条件，制定了50、55、60钢的冶炼与连铸工艺，研究了采用此工艺达到冶金效果及试制钢种的质量。     

钢中渗碳体的冷变形特征及其作用

对热轧和球化退火两种状态的同一种中碳低合金结构钢冷变形前后的组织结构进行了透射电子显微镜观察。结果表明 :层片状共析渗碳体与铁素体基体具有 (10 1) α- Fe∥ (0 11) Fe3C,(12 1) α- F e∥ (10 0 ) F e3C的平行位向关系。冷变形过程中 ,当渗碳体层片方向与剪应力方向呈近 4 5°或 90°时 ,层片状渗碳体分别具有流变、扭折、剪切等变形特征 ;粒状渗碳体对铁素体基体的变形有阻碍作用且形变产生的位错以 Orowan机制绕过粒状渗碳体 ,因而材料具有较好的韧性。     

淬火冷却速度对碳素钢显微组织的影响

在Gleeble2000热模拟实验机上对普通碳素钢Q235进行了不同温度的单道次变形实验，对变形后的试样采用三种不同的介质以不同冷却速度进行淬火，分别为水、-60℃的干冰酒精溶液和含50％NaCl的冰盐水。实验结果表明，不同冷却速度对淬火后的组织状态影响很大。在冰盐水中淬火，钢的淬透性较高，变形后原始奥氏体状态基本上得到保留。在干冰酒精中淬火钢的淬透性最差。     

Q235碳素钢多道次热变形中的组织演变及性能

利用热模拟压缩变形实验研究了Q235碳素钢多道次热变形及后续处理过程的组织演变规律.结果表明,采用高温奥氏体的形变再结晶及过冷奥氏体的形变强化相变,可以使Q235低碳钢的铁素体晶粒细化至4-5μm,材料的屈服强度达到400MPa级,延伸率达到40%.经适当的后续处理后,渗碳体、珠光体等第二组织弥散分布于细晶铁素体晶界上,使Q235低碳钢在保持细晶钢原有强度级别和塑性的基础上,屈强比有效降低.     

改善普碳中板冷弯性能的研究

本文介绍了以研究连铸工艺为重点，结合对钢液纯度，轧制规格，钢板冷却速度，板面残余应力的试验，从中找出影响普碳中板冷弯的主要因素。     

冷弯槽钢变形过渡区长度的计算

采用能量法对冷弯槽钢的变形过程进行分析与计算 ,提出了冷弯变形过渡区的概念 ,并且推导出了冷弯变形过渡区长度的理论计算公式。为今后对冷弯成型力的研究提供了必要的保证     

中高碳优质碳素钢高线盘条的研究开发

介绍开发45#中高碳优质碳素钢热轧盘条的工艺方案以及成品理化性能。