唐口煤矿主井井简注浆堵水方案及应用

针对唐口煤矿地质条件复杂、涌水量较大等特点,提出了采用单液水泥浆和黏土水泥浆等2种浆液对主井井筒进行地面预注浆。注浆工程竣工后,开挖施工井筒,对整个注浆段剩余涌水量进行实测统计发现:井筒剩余涌水量不足2m3/h,平均堵水率为96.9%,注浆堵水效果显著。     

白象山铁矿风井突水淹井治理实践

分析了白象山铁矿水压高、涌水量大、断裂带导水,产生风井突水淹井的原因及特征,确定了治理淹井技术方案,综合地质、测量、注浆等技术,采用地表定向钻孔预注浆技术恢复了被淹的井筒,成功解决了复杂富水矿床井下突水快速注浆堵水的难题。     

白象山铁矿风井突水淹井治理实践

分析了白象山铁矿水压高、涌水量大、断裂带导水,产生风井突水淹井的原因及特征,确定了治理淹井技术方案,综合地质、测量、注浆等技术,采用地表定向钻孔预注浆技术恢复了被淹的井筒,成功解决了复杂富水矿床井下突水快速注浆堵水的难题。     

帷幕注浆堵水技术在山环煤矿的应用

山环煤矿采用帷幕注浆技术,对立井井筒砂砾石含水层进行堵水,使井筒涌水量由注浆前的35m3/h减少到5m3/h,保证了井筒的顺利施工。     

金石矿业混合井井筒K3砂岩注浆堵水实践

针对金石矿业混合井井筒过K3砂岩地质条件复杂、涌水量较大等特点,从地质分析、注浆方案的选取、施工技术等方面介绍了注浆堵水技术的成功经验,对同类矿井具有一定的指导作用。     

立井分段工作面预注浆

金黄庄煤矿风井穿过多层砂岩含水层,总涌水量约650m3/h,采用连续分段工作面预注浆封堵涌水,堵水率达97.1%,收到了预期效果,为井筒掘砌施工创造了良好条件。     

新型注浆材料在回风立井施工中的应用

瑞平公司张村矿立风井施工过程中,井壁局部涌水量84 m3/h,由于水量较大,工程质量得不到保证,留下严重安全隐患。该矿采用高分子聚合物进行化学注浆,封堵较大突水点,加固井壁;在井壁后打2 m锚注钻孔注水泥浆进行深部围岩加固。通过实施上述方案,保证了富水区域井筒的安全施工,经济、安全效益显著。     

赵楼煤矿风井井筒基岩段漏水量的控制实践

兖煤菏泽能化公司赵楼煤矿风井井筒,采用了超前探注、边探边掘和壁后注浆的综合防治水措施,将全井筒涌水量控制在3.97m3/h,为深井筒堵水探索了一条新路。本文简要介绍了深井井筒基岩段防治水的具体措施。     

立井施工中直接注浆堵水

目前在我国的立井施工中,一般都采用打砼止水垫,工作面预注浆来堵水,但此法施工难度大,工期长,费用高,安阳矿务局龙山矿立风井施工就是一例。该井设计涌水量为5m~3/h,井筒中只安装一台50m~3/h的吊泵,当井筒掘到160米深时,揭露了厚度7米的S_7砂岩含水层,涌水量达到63.7 m~3/h,因排水量不足而造成淹井。经采用强力排水,打砼止水垫,然后工作面预注浆堵水,历时3个月,先后打了3次止水垫才将水止住,费用高达4.27万元,其堵水效果仍不太理想。当井筒掘     

立井过奥灰含水层预注浆堵水技术

针对荣康煤矿主立井掘进过程中通过28 m的奥灰含水层时存在的涌水问题,采用预注浆堵水技术,由上到下分段注浆,浆液由稀到浓,循序渐进,逐级变换,充填岩层裂隙,形成注浆堵水层。试验结果表明,注浆堵水效果良好,在主立井掘进通过奥灰含水层时,观测其涌水量为4.3 m~3/h,涌水量不大,能够保证立井井筒的掘进施工安全。     

丰龙矿北翼风井过茅口组灰岩注浆堵水实践

叙述了对水压大的茅口灰岩的注浆堵水技术。     

可可塔勒铅锌矿副井突水及注浆工程实践

可可塔勒铅锌矿副井掘进至520m深度时遇到含水层,突发涌水量达310m3/h,造成淹井。采取在静态水位条件下构筑人工封水层,进行工作面预注浆后,涌水量小于5.2m3/h。注浆实践效果表明,注浆堵水率达98.32%,收到了预期的效果。     

注浆堵水技术在鸣西矿井的应用

叙述了注浆堵水技术在治理茅口灰岩岩溶裂隙水中的应用及效果。     

超前全断面帷幕预注浆治理高压断层水技术研究

采用超前全断面预注浆形成帷幕加固的方法对方斗山超长公路隧道F₃断层进行了堵水加固。超前预注浆加固孔呈伞状3圈层、梅花形布设, 内环、中环、外环注浆孔长度分别为15, 20和30 m, 最终形成帷幕加固圈厚度不小于6.0 m。注浆堵水、加固材料采用水玻璃-水泥浆双液浆材, 水泥浆水灰比为(0.8～1.0)∶1, 水泥浆液与水玻璃液体积比为1∶(0.8～1.1), 注浆压力范围值为2.5～6.5 MPa, 浆液凝固时间为110～200 s, 注浆孔直径为91 mm, 当进浆量小于20 L/min时结束注浆。注浆加固顺序为先外后内, 同圈孔先下部后上部间隔施工, 外圈层孔采取前进式注浆、内圈层孔采取后退式注浆。采用全断面超前预注浆方法处理方斗山特长隧道F₃断层带后, 经现场监测, 在后期的施工过程中未见坍塌、突水、突泥现象, 表明采用本加固方案合理可靠, 堵水、加固效果好。     

过煤矿采空区定向钻孔施工工艺研究

煤矿采空区一直是困扰注浆堵水钻孔施工的难题。该文主要阐述了过采空区定向注浆检查钻孔施工中的安全工艺措施,主要包括施工设备机具、定向检查钻孔的结构、过采空区时的安全钻进工艺,采空区内的空间注浆加固处理、注浆套管的封固工艺等。     

基于AHP-熵权法耦合的含水层富水性评价研究

为了对影响徐庄煤矿7煤开采的分界砂岩含水层富水性进行评价,选取了分界砂岩含水层厚度、砂岩粒度特征、岩芯采取率和断裂分维值作为影响分界砂岩含水层富水性的主控因素;选用层次分析法（AHP）确定了各项主控因素的主观权重,利用熵权法确定了各项主控因素的客观权重,通过AHP-熵权法耦合得到了各项主控因素的综合权重;应用ArcGIS建立了基于AHP-熵权法耦合的分界砂岩含水层富水性评价模型,将研究区分界砂岩含水层划分为强富水区、较强富水区、中等富水区、较弱富水区和弱富水区5个级别,研究区东部以强、较强和中等富水区为主,西部以较弱和弱富水区为主,并采用钻孔漏失量数据、已知涌（突）水点的分布,对分界砂岩含水层富水性评价结果进行了验证分析,结果表明该模型的评价结果与实际相符合,为预测含水层富水性、防治顶板水害提供了有益参考。     

薛湖煤矿矿井充水主控因素与矿井涌水量预测研究

河南薛湖煤矿在开采过程中受到了水害的影响,为了确保煤矿安全、高效生产,分析了矿井水文地质条件,研究了矿井冲水的主控因素,并对矿井涌水量进行预测计算。研究结果表明,薛湖煤矿矿区发育六大含水层（组）和三大隔水层（组）,煤系地层的二叠系砂岩裂隙含水层是危害矿井生产的主要含水层,随着生产的进行,顶板砂岩水多被疏干,对生产的安全不会造成很大的影响。二2主采煤层的直接充水水源为二叠系二2煤层顶板砂岩裂隙承压水,间接充水水源为二2煤层底板和奥陶系灰岩岩溶裂隙承压水,矿井的自身采空区积水是薛湖矿的充水水源之一。二2煤的导水途径主要有裂隙、断层和封闭不良钻孔3种,高角度正断层可能成为导水通道。越往深部开采水压将会越大,构造和裂隙的发育增加了底板水涌入矿井的危险。选取比拟法和稳定流解析法对采区矿井涌水量进行计算,比拟法计算的全矿井正常涌水量656 m 3/h、最大涌水量787 m 3/h比较符合近年来矿井充水的实际情况,可以作为下一步矿井开采的依据。但随着开采水平的不断延深,太灰岩溶水向矿井突水的概率也将大大提高,若出现短期内多点突水情况,将会超过比拟法预算的最大涌水量。     

顶板砂岩水下煤层开采覆岩导水裂隙带发育高度研究

导水裂隙带发育高度是顶板砂岩水下实施安全采煤的重要技术参数之一。以新集矿区某综采工作面为工程背景,针对工作面回采后采动裂隙导通上覆砂岩含水层易发生突水事故的问题,在分析覆岩岩性特征的基础上,采用经验公式估算、基于关键层位置覆岩导水裂隙带高度预测方法、数值模拟及井下仰孔分段注水法对覆岩导水裂隙带发育高度进行研究。结果表明,基于关键层理论导水裂隙带高度预测方法、FLAC3D数值模拟与井下仰孔分段注水试验结果基本一致,而经验公式预测导水裂隙带发育高度数值较小,存在一定的局限性。工作面回采后,导水裂隙带发育高度最大为57.6 m,裂采比为15.2,且发育形态呈“马鞍型”。 研究结果可为工作面顶板水害治理提供地质依据。     

模糊综合评判方法在含水层富水性分区中的应用

针对平朔井工三矿太原组9#煤层开采受顶板砂岩含水层水影响严重的问题,分析了影响煤层顶板砂岩富水性的主要因素;根据矿井9#煤层水文地质特征,结合单因素分析,采用模糊综合评判方法,以砂岩厚度、脆塑性岩厚度比值、构造复杂程度为评价指标,对9#煤层顶板的砂岩裂隙含水层富水性进行了分级分区。后续掘进工程表明,分区结果与生产实际情况有良好的吻合性。     

刘桥二矿Ⅱ6117工作面富水区水源分析

为了查明刘桥二矿Ⅱ6117工作面富水区水源类别,指导防治水措施的实施,基于矿井历年水化学资料,制作水化学阴阳离子含量三线图,在此基础上分析各个含水层的矿化度、硬度、离子含量的变化特征,建立水质模型;将该工作面富水区水样与之比对,确定水源种类;最后采用模糊聚类分析方法建立评判集,进一步确定水源种类的主次关系。判断结果表明：刘桥二矿Ⅱ6117工作面富水区水同时包含有六煤砂岩裂隙水、太灰水和奥灰水,其中以六煤砂岩裂隙水和太灰水含量为主,奥灰水含量次之。