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分析了相电流差动方式差流、Y→△方式差流、△→Y方式差流及Y侧相电流在Y侧空载合闸时与原始磁化电流的关系,表明只有相电流差动方式的差流能完全保留原始磁化电流的特征,而其余几种方式都可能弱化某相电流的涌流特征。同时,分析了变压器对称涌流产生的原因,计算说明对称涌流中的二次谐波含量并不一定比单向涌流低。对于220 kV以上采用三单相变压器组连线的三相变压器,基于一种新型的三相变压器差动保护电流互感器配置方案,既能实现基于相电流差动方式的涌流制动方案,又不会缩短变压器差动保护的保护区。理论分析及仿真实验都表明,该涌流制动方案优于基于Y→△转角方式差流、△→Y转角方式差流及Y侧相电流的二次谐波制动方案。 相似文献
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基于WGS84坐标系统建立了地磁感应电流(GIC)的计算模型,在此基础上通过MATLAB-SIMULINK仿真软件搭建出含有GIC的电网模型。基于变压器的磁化曲线和铁芯饱和特性,研究了GIC作用下的变压器直流偏磁现象。通过对励磁电流、变压器磁链、线路电流的正常情况及GIC侵扰情况下的对比分析,结果表明,GIC作用下的变压器会发生直流偏磁,产生各次谐波,使线路电流发生一定程度的畸变。最后介绍了GIC对电网的主要影响,并从空间天气预警、变压器设计、电网规划3个方面阐述了GIC的防治措施。 相似文献
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直流偏磁对电力变压器影响的实验与仿真计算 总被引:2,自引:0,他引:2
高压直流输电系统采用单极大地回路运行时,会对中性点接地的变压器产生影响.采用等效电路一磁路耦合法,建立了包括漏磁回路的变压器模型,并对单相变压器开路及不同直流偏磁情况下进行了实验和仿真计算分析,计算与实验吻合较好,验证了等效电路一磁路耦合法的正确性和有效性.实验和仿真分析表明:空载励磁电流各次谐波随直流电流的增加直线上升;加入直流偏置量,出现了偶次谐波,奇次和偶次谐波都随直流偏置量的增加而增加.通过改变变压器的磁化曲线,仿真计算了同样直流偏置量的下的谐波情况,得出:提高变压器硅钢片的磁化特性,将会提高变压器的直流耐受能力.负载不同,使变压器工作在不同的工作点上,对变压器励磁电流的影响并不十分明显. 相似文献
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韩城第二发电公司600 Mw机组发电机在启动过程中3次出现定子电流大现象.分析认为,测量主变压器绕组直流电阻后,主变压器会发生磁化并产生剩磁现象,若没消除剩磁即启动发电机组,会造成定子电流异常增大.最后,提出了消除变压器剩磁的方法. 相似文献
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电力变压器铁心剩磁的测量与削弱方法 总被引:2,自引:0,他引:2
《电工技术学报》2015,(16)
大型电力变压器在各种检测以及运行之后,由于其铁心结构的封闭性以及铁磁材料固有的磁滞现象,会在铁心中留有剩磁。剩磁的存在将加速电力变压器铁心的磁化饱和,产生励磁涌流。本文提出一种新的剩磁测量方法,通过分析剩磁产生的原理,对已知电力变压器进行电磁暂态仿真分析建立剩磁-电流的关系式。选取环形变压器铁心搭建实验检测电路,处理实验得到暂态测量电流信号,并将结果代入已建立的剩磁-电流关系式中,得到电力变压器铁心中的剩磁。在已知剩磁的基础上研究已有的去磁方法,选取直流法削弱剩磁,根据测量得到的剩磁进行去磁电流设定。通过消磁前后的测量电流波形对比说明能够有效地削弱剩磁,达到减小涌流的目的,验证了去磁方法的有效性。 相似文献
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《高压电器》2015,(5):40-46
局部过热是变压器发生直流偏磁现象时的一个重要特征。为了较为准确地分析变压器直流偏磁时的损耗特性及其诱发的局部过热问题,文中基于电路—磁路模型计算了500 kV变压器直流偏磁时的励磁电流,然后以此为边界条件建立了变压器的有限元分析模型,仿真研究了500 kV变压器的漏磁场和结构件损耗随直流分量的变化规律。计算结果表明,直流偏磁时,励磁电流、漏磁场、夹件和油箱表面的涡流损耗均随直流分量的增加呈现增大趋势。当变压器铁心工作在磁化曲线的饱和段时,励磁电流、夹件和油箱表面的涡流损耗的增幅加剧,可能会出现局部过热现象。研究结果可为变压器直流偏磁耐受性能分析提供理论依据。 相似文献
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简要阐述了变压器和应涌流的产生机理,并在PSCAD仿真软件中建立并联变压器和应涌流模型。通过仿真分析了变压器和应涌流波形及谐波电流特点,同时分析了变压器中性点直接接地系统零序电流产生的原因和谐波电流成分,并指出了其对继电保护产生的影响。 相似文献
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直流输电接地极电流对电力变压器的影响 总被引:28,自引:10,他引:18
简介了HVDC输电系统接地极电流对附近电力变压器磁饱和的影响机理、流过电力变压器绕组直流电流的计算方法,在此基础上提出了不同容量和类型电力变压器允许通过的直流电流的判别经验计算公式,设高、低压绕组中允许流过的直流电流和额定电压分别为I1、I2 和U1、U2,则在≥220 kV的Yo 或Yo/Yo 接线情况下对电力变压器可估计为I1=kSn/ 3U1±U2I2/U1,对自偶变压器可估计为I1=kSn/ 3(U1-U2)±U2I2/(U1-U2)。使接地极保持合适位置或远离变电站则是消除或缓解直流接地极电流对电力变压器磁饱和影响的最好方法,提出了根据不同情况可采取的一些具体措施。 相似文献
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针对城市电网直流偏磁主变压器中性点安装隔直装置后,导致周围其他主变压器中性点直流增加出现直流偏磁这一现象,提出研究隔直装置安装位置对城市电网主变压器直流偏磁电流分布的影响。考虑地铁回流系统结构、换乘站综合接地系统连接特征以及地铁和城市电网空间、电气连接关系,基于CDEGS仿真软件建立西南某城市电网及地铁网络耦合模型。在此基础上,仿真分析了不同类型变电站安装隔直装置后,电网变电站主变压器直流偏磁电流幅值变化特征。分析结果表明,为地铁主变电所供电的220 kV变电站安装隔直装置后,与其直连的变电站主变压器直流偏磁电流总量减少超过15%,能够显著抑制直流偏磁电流,为城市电网变电站隔直装置安装位置确定提供理论依据。 相似文献
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传统电流互感器一般采用闭磁路铁心设计,但受铁心材料存在磁饱和的限制,其在一次电流回路发生短路故障时,出现的直流电流分量会严重影响电流互感器的性能,导致其测量电流值的误差可能非常大。开口式电流互感器通过在磁路中引入空气隙,大大增加了磁路阻抗,可有效避免铁心饱和对电流互感器性能的影响。从开口式电流互感器的基本磁路和电路时域方程出发,建立了考虑二次侧负载效应时表征开口式电流互感器工作性能的解析模型。讨论了开口式电流互感器的不同参数对其工作性能的影响。所建立的解析模型,对实现测量用电流互感器与保护用电流互感器的兼容,以及提高用于电能表在线检测的钳形电流互感器测量准确度,均具有理论指导价值。 相似文献
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三相三柱变压器对偏磁电流的耐受特性研究 总被引:6,自引:1,他引:5
为了分析三相三柱电力变压器在高压直流输电系统大地回流作用下运行性能的变化情况,采用电路—磁路耦合的数值方法建立了包括变压器内部主要漏磁回路在内的该型式变压器详细模型,并利用该模型通过改变漏磁磁阻值重点讨论了漏磁回路对变压器耐受直流电流偏磁能力的影响。仿真分析结果表明,三相三柱变压器内部漏磁回路特性对变压器受直流电流偏磁作用的影响不可忽视。当漏磁磁阻减小至一定程度时,该种型式变压器仍然会受到直流偏磁电流的影响,因此在三相三柱变压器设计制造环节应对其漏磁回路加以充分考虑。 相似文献
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现有的直流偏磁治理均是从抑制设备的研发层面着手,无法实现从根源上治理直流偏磁。该文提出了一种基于多直流功率支援的直流偏磁抑制方法。首先在PSCAD/EMTDC平台上搭建了宜昌电网变压器中性点直流电流分布仿真模型,根据同一输电断面内多条直流输电线路可进行功率支援的特点,提出主动降低处于单极-大地运行方式的直流线路的输送功率,由同一输电断面中其他直流线路承担相应输送功率缺额,主动制造反向不平衡入地电流以中和单极-大地回线中的直流电流,以此降低交流电网中变压器中性点直流电流的幅值。最后,采用遗传算法对送端机组出力进行优化,并借助PSASP平台对功率转移后送端电网的静态稳定性及暂态稳定性进行了校验。 相似文献
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对于以大地返回方式运行的直流输电系统 ,其接地极电流会通过变压器中性点流过变压器绕组 ,可能引起变压器磁饱和 ,导致变压器噪音增大、波形变化、损耗增加和温升增高。因此 ,应根据实际情况 ,采取有针对性的措施 ,使流过变压器的直流电流控制在可允许的范围内。 相似文献
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针对电流互感器供电电源存在供电死区、线圈易饱和问题,文中基于能量收集的思想,设计了七级电荷泵电路实现能量收集和转移。采用磁导率较小的硅钢材料作为铁芯且通过开气隙的方法增加铁芯磁路磁阻,使铁芯不易饱和。采用超级电容存储电荷泵转移的电荷,并设计了电源管理模块控制泄能通道和供电通道。最后研制了样机,以低功耗单片机控制的无线测温模块和通用分组无线业务(GPRS)模块为负载进行了测试。实验结果表明电源样机能够在输电线电流为1A时为负载提供足够能量。与二次绕组为1 500匝的电流互感器供电电源相比,所设计的550匝供电电源更适用于输电线电流小的情况。 相似文献
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500kV电力变压器偏磁振动分析 总被引:2,自引:0,他引:2
结合2座500 kV变电站内变压器的振动测试数据进行大型电力变压器直流偏磁振动机制的分析及特征的提取。首先,从变压器振动的基本原理及偏磁原理出发,分析了直流偏磁情况下变压器振动的振动机制,得到了以1个信号工频周期的2个半周期波形及能量差异较大为主要特征并包括50 Hz基频分量增加和信号复杂度增加等特征在内的偏磁振动信号的3个特征。然后,提出相应的信号特征提取方法用于获取偏磁振动的特征。最后,对结合地磁水平分量以及中性点电流直流分量筛选得到的地磁感应电流与直流输电单极运行导致的变压器偏磁振动信号进行频谱与特征提取分析。分析结果验证了提出的直流偏磁特征以及相应的特征提取方法的有效性。 相似文献