筒式加热炉腐蚀损坏原因分析

利用X射线衍射法、电子显微镜及能谱、力学性能测试分析了筒式加热炉火管和烟管腐蚀结垢及损坏原因，结果表明，由于加热炉介质是从地下采集的未经过任何处理的含油污水，其中含有泥沙及一些矿物质，加热过程中在火管壁上沉积大量的垢和泥沙等悬浮物，使管壁的传热效率降低，使加热炉局部产生超温.在高温的长期作用下，加热炉烧损破裂处材料珠光体发生了严重的球化，使钢材力学性能降低，在应力作用下最终导致火管破裂.     

火管架焊接温度场的模拟

通过大型通用有限元软件ANSYS对焊接火管架焊接温度场进行数值模拟.利用ANSYS软件中的APDL语言编写了温度场计算的程序,选择生热率加载模拟火管架焊接热源的移动过程,并运用生死单元技术模拟焊料的填充过程,最后得到焊接温度场瞬态变化的过程和焊缝中心线上节点的热循环曲线,为焊接火管架残余应力和变形分析提供依据.     

高强度Al-Cu-Mg-Si合金的双级时效与应力腐蚀行为

<正> 目前关于铝合金的应力腐蚀开裂(SCC)的研究较多地集中在Al-Zn-Mg-Cu系超硬铝的热处理工艺和电化学腐蚀机理等方面,对于锻铝合金的应力腐蚀研究得较少。Al-Mg-Si系低强度锻铝合金(如LD2)产生晶间腐蚀,不产生应力腐蚀。Al-Cu-Mg-Si系高强度锻铝合金有较强的应力腐蚀倾向,国外有少量报导,国内曾出现这类合金的应力腐蚀破坏。研究这类锻铝合金显微组织特征与应力腐蚀开裂机制间关系,有利于全面阐明铝合金应力腐蚀的理论。     

设备应力腐蚀的探讨及防治

通过对我公司氧化铝厂槽、罐等部分生产设备所发生的应力腐蚀现象分析,描述了应力腐蚀裂纹的特征,并分析了其产生的机理;重点从设计和制造两方面,探讨了应力腐蚀的防治措施。     

激光喷丸与机械喷丸对304不锈钢应力腐蚀性能的影响

对304不锈钢板试样分别进行了激光喷丸与机械喷丸处理,采用X射线衍射仪分析了表层显微组织和晶粒尺寸的变化,通过慢应变速率拉伸腐蚀试验检测了应力腐蚀敏感性。结果表明,通过激光喷丸处理,表层晶粒得到了细化,但没有产生明显的马氏体相变,随着喷丸能量密度增大,应力腐蚀敏感性减小;而通过机械喷丸处理的试样,晶粒细化的同时诱发了明显的马氏体相变,随着喷丸压力升高,应力腐蚀敏感性呈现先减小后增大的变化趋势。     

应力腐蚀裂纹试验研究

通过对聚合釜应力腐蚀裂纹附近材质的硬度、金相组织进行试验制定等方法，指出了压力容器应力腐蚀的特征及产生的原因。     

显微组织对TC18合金应力腐蚀性能的影响

通过恒位移应力腐蚀试验研究了两种不同显微组织TC18合金的应力腐蚀性能,并采用扫描电镜对其断口形貌进行了分析。结果表明:棒材抗应力腐蚀性能优于锻件抗应力腐蚀性能,从强至弱的顺序为:棒材纵向、棒材横向、锻件横向。这与其组织形貌存在差异有关:棒材为等轴组织,锻件为网篮组织。锻件横向微观断口包括预制裂纹区、应力腐蚀开裂区和机械开裂区都有硬质的等轴和条状初晶α或夹杂物脱落而形成的空洞,或由于硬质相塑性较差难以与基体进行塑性变形协调而产生大量裂纹,断口形貌特征与其抗应力腐蚀性能较差一致。     

喷丸是提高金属管抗应力腐蚀的有效途径

PWR(压水堆)蒸发器管子产生应力腐蚀裂纹的危险,可通过使管子表面造成压应力而降低到最低的限度。应力腐蚀只有当管子承受拉应力同时处于腐蚀环境下才发生。一般退火状态的钢管其残余应力甚微,但经其后工序如矫直却又使成品直管产生一定残余应力,再经冷弯,则还将产生附加残余应力。山特维克公司为生产抗应力腐蚀蒸发器管子,其后道生产工序如下:冷轧管光亮退火、矫直、无损探伤、弯管、喷丸,最终操作和控制。其中喷丸工序是一种使表面冷变形的方法,它有助于扩大表面层,但这种倾     

车体铝合金腐蚀失效分析

检查了车体水箱横粱断裂件断裂的原因,利用光学显微镜和扫描电镜时断口及其覆盖物进行分析,确定了失效件的断裂原因为工作状态存在很大的螺纹孔应力集中产生应力腐蚀破裂.分析应力腐性的特征和产生条件,发现失效断裂与7系铝合金材料应力腐蚀敏感性大且在拉应力与腐蚀介质的共同作用下,致使应力腐性裂纹萌生和发展以致断裂也有一定的关系.     

氧化铝生产设备应力腐蚀的防治

本文通过对我公司氧化铝厂自然循环蒸发器等部分生产设备所发生的应力腐蚀现象分析，描述了应力腐蚀裂纹的特征，并分析了其产生的机理，重点从设计和制造两方面，探讨了应力腐蚀的防治措施。     

空冷换热器水质诊断及腐蚀控制对策

以某企业空冷换热器腐蚀失效为例,采用水质分析,水样pH、电导率温度响应,配合扫描电镜、电子能谱分析、XRD等手段,解析腐蚀原因。结果表明是锅炉水的预处理不完善导致锅炉给水中存在氧和碳酸氢盐,当换热完毕蒸汽温度降低时,气相中O2和CO2溶入换热器表面水膜中,导致了酸腐蚀和氧腐蚀的协同作用。另外换热器椭圆形管束引起的应力集中也加速了腐蚀。根据诊断结果提出了具体防腐蚀对策。     

锅炉金属的腐蚀分析与防止措施

综述了锅炉汽水侧金属腐蚀的主要类型 ,分析了其产生的机理 ,并提出防止腐蚀的措施     

模拟试验法选用锅炉化学清洗缓蚀剂

通过静态和动态模拟试验,考察了锅炉清洗过程中Fe3+和流速对腐蚀速率的影响, 并评价了4种缓蚀剂. 结果表明,Fe3+具有加速清洗液腐蚀碳钢的作用, 使20A碳钢的腐蚀速率成倍增大;清洗液中的腐蚀速率均随清洗流速的增大而增大, 但各种缓蚀剂的缓蚀效果的依次关系在3种流动状态下不变. 通过模拟试验找出锅炉清洗过程中的安全清洗流速和缓蚀剂安全添加量,JF-106安全清洗流速为 0.5m/s, 添加量至少为0.2%,其他缓蚀剂清洗流速小于 0.5m/s.     

水冷壁管受热面失效分析

通过电子探讨,能谱和Ｘ射衍射等多种分析技术系统分析某电厂锅炉水冷壁管发生局部腐蚀的原因。结果表明,腐蚀产物中硫含量很高,局部区域超过２０（ｗｔ％）,产物主要由铁的氧化物和硫化物组成。水冷壁管受热面腐蚀主要原因是高温硫腐蚀。     

油田污水回用注汽锅炉缓蚀阻垢剂研究

针对油田污水回用注汽锅炉所造成的腐蚀结垢问题，介绍一种高温高压缓蚀阻垢剂的研制过程，其中包括原因分析、防蚀阻垢机理研究、室内及现场试验等。该项目的完成与应用保证了注汽系统应用污水的安全运行，并带来良好的环境效益。     

Corrosion monitoring in a straw‐fired power plant using an electrochemical noise probe

Electrochemical Noise Measurements have been carried out in situ in a straw‐fired power plant using an experimental probe constructed from alumina and AISI 347 steel. Based on a framework of controlled laboratory experiments it has been found that electrochemical noise has the unique ability to provide in‐situ monitoring of intergranular corrosion in progress. The probe had a lifetime of two months. It was shown that down‐time corrosion in the boiler was negligible. Electrochemical noise data indicated that metal temperatures around 590°C should be avoided as the intergranular corrosion is at an increased level at this temperature, most likely because of favorable conditions for molten salt film condensation.     

工业锅炉常见的腐蚀与防护

分析了工业锅炉常见的腐蚀及发生机理,并提出了相应的防护措施。     

石门电厂2^#炉腐蚀原因分析

介绍了石门电厂２＾＃机组运行,腐蚀情况;通过对垢量测定,材质校核,腐蚀产物确认,运用光谱分析、电镜分析,裂解法色谱分析等手段,对产生腐蚀的原因进行了探讨,并提出了腐蚀防护的建议。     

高压汽包炉水冷壁爆管原因分析

通过爆口试件的金相分析、垢样扫描电镜及能谱分析和X射线衍射分析,结合对实际运行状况的调查,确定水冷壁爆管损坏的原因是由于排污不畅和停用腐蚀导致的介质浓缩下的碱腐蚀。针对碱腐蚀的主要原因,提出了相应的处理措施。     

十八烷胺处理在电厂停用保护中的应用

在某200MW机组和启动锅炉上用十八烷胺进行停用保护,200MW机组经十八烷胺保护后,对停炉3个月的割管管样进行交流阻抗,恒电位阶跃及极化曲线测定,保护后管样的阻抗值增大1个数量级以上,而恒电位阶跃和极化曲线测得的稳定电流和极化电流则下降1－2个数量级,说明保护后管样耐蚀性大大提高,启动锅炉经十八烷胺保护后阻抗值增大了3个数量级,通过对电力系统常见的几种评价十八烷胺成膜效果的方法的比较,认为交流阻抗法是目前评价成膜效果较科学,较好的一种方法。