结构设计新规范讲座 第三十七讲——钢筋混凝土结构受扭构件例题(续)

例2 设有均布荷载作用下的T形载面梁,其承受的内力有;弯矩设计值M=54kN·m,剪力设计值V=42kN,扭矩设计值T=7.6kN·m。试设计此梁。 解:本题与例1相似,只是由矩形载面改为T形截面。 一、选定构件的截面尺寸和材料强度等级 (一)截面尺寸。初步假定T形截面的尺寸为:b=200mm,b′_f=400mm,h=450mm,h′_f=80mm o     

结构设计新规范讲座第三十一讲——矩形截面偏心受压构件正截面承载力计算例题(二)

(二)对称配筋(A_s=A_s’) 1.截面配筋设计 (1)大偏心受压 例题6 已知:截面尺寸、构件计算长度、混凝土及钢筋强度等级等均同例题5(见上讲)。截面上承受的轴向力设计值N=900kN,弯矩设计值M=350kN·m。     

2000年一级注册结构工程师专业考试作业题参考答案

题一:钢筋混凝土结构 条件:一矩形截面简支梁,跨度9m,承受均布荷载和两个相等的集中荷载,如图1-1。由内力分析得知梁跨中最大弯矩设计值M=758.55kN·m,全梁各截面剪力V_x设计值如图1-2所示。     

预应力混凝土结构工程介绍

一、24m跨楼座大梁 昆明水泥厂影剧院楼座大梁,跨度24m,如采用非预应力结构方案,梁高需3m,不仅建筑空间不能满足要求,自重也大大增加。 该梁设计成部分预应力混凝土大梁。梁高1.8m,与截面900mm×900mm的两根钢筋混凝土柱构成门型刚架。跨中最大弯矩为3700kN·m,支座最大弯矩2300kN·m,支座剪力810kN。 大梁配置28束7φ5无粘结预应力高强钢丝束。抗拉强度1600MPa。预应力筋布置为折线形。 预应力张拉采用YC-20型穿心式千斤顶,火片锚。预应力反拱计算值5.6cm,跨中裂缝宽度     

常用结构的静力计算方法案例(二)

题1 图1所示梁的支座下降△_B=3cm,△_C=2cm,已知各杆EI=17500kN·m~2,求作弯矩图。     

碎石回填地基在10000kN·m高能级强夯前后土性变化研究

通过碎石土回填地基采用强夯法加固的工程实例,叙述了国内首次应用10000kN·m高能级强夯加固的效果,分析了碎石土地基上强夯前后压缩试验、剪切试验的结果,得到了粉土层、粉质粘土层的压缩系数、压缩模量、内摩擦角和粘聚力在10000kN·m强夯前后的变化特征,为10000kN·m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据,并为规范的修订提供参数。     

在湿陷性黄土地区应用强夯法的几个问题

强夯法加固地基是近年才发展起来的一项新技术,有待于我们在工程实践中不断丰富和完善。在此,结合齐鲁乙烯工程,根据30余万 m~2强夯地基的工程实践,对在湿陷性黄土地区应用强夯法的几个问题,提出探讨性看法。一、夯点布置及夯击遍数问题在齐鲁乙烯工地,夯点布置有正方形(井点)和梅花形网格排列两种形式。不同能级的强夯,采用不同的夯距.1000kN·m、2000kN·m、3000kN·m 能级的夯点间距分别为3.5～4m、4.5～5m、5～6m。     

钢结构的模拟考题

(一)简支梁计算 条件:一工形截面简支梁、采用Q235钢材、截面无扣孔,跨度12.75m、跨中三分点处有二根次梁、可作侧向支点,承受均布荷载设计值2.0kN/m,二个集中荷载设计值P=220kN(图1)。已知:A=156.8×10~2mm~2,I_x=264876×10~4mm~4,W_x=5133×10~3mm~3,i_x=48.5mm。     

既有现浇钢筋砼结构中梁抗弯承载能力鉴定的探讨

区别于新建建筑,既有现浇钢筋砼结构构件的截面尺寸、砼强度、配筋等均已事实存在,且梁与板整体浇筑,梁构件应按双筋T形或倒L形截面梁考虑。根据这一实际受力与构造状况,本文给出了一般情况下的梁截面抗弯承载力设计值计算公式,并提出了梁实际砼强度偏低,或者梁支座截面抗弯承载力不足时的考虑方法,供同行业人员参考。     

30m部分预应力空心板设计

武汉长江三桥市政配套工程中30m跨空心板设计为部分预应力B类构件，梁高1．2m，高跨比1／25，属于低高度梁。本文介绍其施工工艺的选择、组合截面的B类构件设计、截面应力的有限元分析等设计要点。     

强夯处理湿陷性黄土的应用

结合工程实例 ,从地基特点、强夯施工工艺及技术参数、检测结果三个方面介绍高能级 ( 80 0 0kN·m、60 0 0kN·m)强夯法在处理湿陷性黄土和回填土的应用 ,并对施工中的问题进行分析和处理。     

箍筋加工尺寸

工程质量检查中发现,有些箍筋的几何尺寸不符合设计要求和施工规范的规定,如设计截面为240m m×500m m的梁,主筋保护层厚度为25m m,施工人员在下料单上标注箍筋加工几何尺寸为190m m×450m m,钢筋工加工时没有考虑此尺寸是内净尺寸还是外包尺寸,往往加工成外包尺寸,以箍筋直径8m m为例,此箍筋内净尺寸便成为174m m×434m m,因此造成该构件混凝土截面有效高度减小8m m,主筋保护层厚度增加8m m。规范规定:箍筋内净尺寸及主筋保护层厚度的允许偏差均为±5m m,且不得超过1.5倍即±7.5m m,因此,该构件钢筋分项质量等级为不合格。箍筋加工几何尺寸…     

几种钢筋混凝土梁抗剪加固方法及比较

钢筋混凝土梁的设计往往要进行斜截面受剪承载力计算,《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)提供的矩形、T形和I形截面配箍筋梁斜截面受剪承载力计算公式为:Vcs≤0.7ftbh0+1.25fyvAsvsh0(1)其中:Vcs——构件斜截面混凝土和箍筋的受剪承载力设计值;ft——混凝土轴心抗拉强度设计值;b、h0——梁的截面宽度和有效高度;fyv——箍筋抗拉强度设计值;Asv——每一箍筋的全部截面面积;s——箍筋间距。在集中荷载作用下,公式(1)可改为:起主度剪到承破性承加入Vcs≤1.75λ+1ftbh0+fyvAsvsh0(2)其中:λ——计算截面的剪跨比。当梁内有弯起钢筋时,应…     

植筋连接混凝土梁抗剪承载力试验研究

对6根通过植筋连接的混凝土梁柱构件进行试验研究,并运用正交试验原理对构件的配筋率、截面尺寸、混凝土强度这3个参数进行分析研究。通过比较分析,发现若按规范中普通梁斜截面抗剪承载力公式计算得到的设计值,均比试验值小,因此在工程应用中,植筋连接混凝土梁的抗剪承载力可按规范中普通梁抗剪承载力的要求进行设计。     

钢筋混凝土梁设计经济性分析

对一钢筋混凝土简支梁在不同截面设计中的经济性进行了比较分析,根据构件设计用料关系,分析了该构件的跨高比,得到一个接近数值11的跨高比较优设计值,从而提高了钢筋混凝土梁的经济效益。     

500kV六氟化硫断路器瓷套用瓷材料配方的研究及应用

介绍了为研制FA系列500kV六氟化硫断路器瓷套而试验研宄的工艺性能较佳、机械强度较高的F-3铝质高强度瓷材料配方.配方干燥弯曲强度达到6MPa以上,无釉瓷弯曲强度达到150MPa以上,上釉瓷弯由强度达到170～180MPa.在500kV六氟化硫瓷套样品及小批量投产的实践应用中,35kN·m、56kN·m、80kN·m三种瓷套的各项性能均符合技术标准,弯曲破坏力矩与内水压破坏强度均有20%以上的裕度.     

LC45轻骨料混凝土梁的力学特性

对比分析了同强度等级的普通混凝土及轻骨料混凝土矩形截面构件的应力应变特性和轻骨料混凝土预应力T梁受力特点。试验表明,对于非预应力混凝土配筋梁,LC45轻骨料混凝土构件的开裂荷载及破坏荷载分别高于C45普通混凝土构件;而预应力轻骨料混凝土试验梁的开裂荷载为规范计算值的1.6倍左右,并且在设计的荷载范围内,梁的荷载挠度曲线呈线性,梁在弹性工作状态中。     

超大截面钢管混凝土柱分配梁构造节点下压弯构件承载试验研究

针对采用分配梁+内环板构造、荷载先作用在钢管管壁的1∶5缩尺超大截面钢管混凝土压弯构件进行了试验,研究其破坏模式和分配梁+内环板构造对荷载传递的影响,分析了管壁宽厚比、纵向加劲肋和轴压比对压弯构件力学性能的影响。试验结果表明:分配梁+内环板构造有效地保证了构件受力全过程中基本满足平截面假定;纵向加劲肋及管壁宽厚比的减小延后了钢管局部屈曲发生的时间,且纵向加劲肋的设置提高了试件的极限承载力;压弯构件试验值与中、美设计规范进行对比后得出,美国钢结构规范N-M简化计算曲线偏于保守;与中国规程相比,试验值接近于强度曲线,高于稳定曲线,小宽厚比试件压弯承载力更接近强度曲线,表明超大截面钢管混凝土压弯构件按照现行规程进行设计偏于安全。     

受轴压、双向弯曲和扭矩作用的两端简支工形截面压弯构件的稳定设计

在我国现行的《钢结构设计规范》GB 50017-2003[1]中,对于受弯和压弯构件的稳定设计,没有涉及扭矩对构件的作用,而在《冷弯薄壁型钢技术规范》GB 50018-2002中,既有受扭的单向和双向受弯构件,也有受扭的单向弯曲压弯构件的稳定计算方法。本文给出了受轴压、双向弯矩和扭矩作用的双轴对称,两端简支工形截面压弯构件的理论分析和稳定设计方法。建议将此方法列入准备修订的我国钢结构设计规范。现在,已经有许多外国学者对于受扭的钢构件作了研究。本文介绍了几种涉及扭矩作用的受弯和压弯构件的最新研究成果。将这些最新研究成果概括起来,可以作为修订我国钢结构设计规范的参考材料。为此,本文介绍了德国学者Lindner,J.和Glitsch,T.[2]对于受扭的厚实和非厚实梁,通过理论分析和试验研究,给出的梁的稳定设计建议;加拿大学者Ashkinadze,K.[3]修正了两端简支的宽翼缘工形截面受扭梁的稳定设计方法,将其扩展到受扭压弯构件的稳定设计;德国学者Kindmann,R.和Wolf,C.[4]作了两端简支工形和U形截面梁的试验研究;日本学者北田俊行等[5,6]作了两端简支受扭箱截面压弯构件的理论分析和试验研究。     

织物增强混凝土模板叠合钢筋混凝土单向板肋梁楼盖抗弯承载力计算

通过采用弹性的方法在材料力学的基础上,将单向板半跨肋梁视为T型构件并且把构件中不同材料进行截面换算,使得构件截面中的受拉钢筋和碳纤维织物等效为均质的混凝土材料,从而推导出织物增强混凝土叠合钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的开裂荷载计算公式,基于混凝土弯曲破坏截面内的应力应变图,推导出正截面抗承载力计算公式,并且把计算值和试验值进行对比,发现两者之间能较好的吻合。