GH696高温合金表面热处理工艺研究

从国外引进的燃压机组中的某阀套材料为高温合金10X11H23TMP,转化国内材料牌号为GH696,通过对该材料进行气体渗氮处理,用金相法测定渗氮层深度,并对渗氨层的形貌特征进行分析,结果表明,GH696合金渗氨层深度和渗氮时间符合抛物线法则,渗氨层与基体界线分明,没有明显的过渡层,渗氮层深度可达0.17mm,表面硬度可达到800HV.     

钢的原始组织、渗氮层深度与显示方法的研究

渗氮处理是提高表面硬度、耐磨性、抗蚀性和疲劳强度的一种热处理方法。但是,在渗氮工艺参数给定的情况下,钢的原始组织对渗氮层的深度有较大的影响工件渗氮后渗氮层深度的测定一般都按照《GB11354-89钢铁零件、渗氮层深度测定和金相组织检验》进行测定,但在实际应用上,也有不便之处,本文主要以38CrMoAl和42CrMo钢为例进行了研究。     

G80Cr4Mo4V钢轴承套圈离子渗氮工艺优化试验

采用不同的离子渗氮工艺对G80Cr4Mo4V钢轴承套圈进行离子渗氮处理.采用金相显微镜、硬度计分析渗氮层组织、硬度以及渗氮层深度,借助X射线衍射仪对优化工艺处理的轴承套圈进行应力梯度对比分析.结果表明:降低溅射时间或延长脉冲停顿时间可以改善脉状组织级别;渗氮时间由30 h增至50 h后,渗氮层深度及硬度得到显著提高,继...     

基于38CrMoAl螺杆机筒基体硬度与渗氮层性能对应关系的渗氮层深度测定研究

针对38CrMoAl螺杆机筒渗氮层基体硬度控制问题,对38CrMoAl螺杆机筒基体硬度和渗氮层表面硬度、硬度梯度、深度测定等方面进行了研究,开展了38CrMoAl螺杆机筒渗氮层测量实例分析,建立了基体硬度与渗氮层性能之间的对应关系,通过基体硬度的形成机理与控制研究,提出了38CrMoAl螺杆机筒渗氮层基体硬度的控制范围和基体硬度宜设定的下限值。研究结果表明,基体硬度与渗氮层性能具有对应关系,基体硬度主要由调质硬度决定,基体硬度控制在250HBW~300HBW范围可解决渗氮硬度不足、渗氮层深度偏浅并改善渗氮层的硬度梯度,渗氮层深度测定中基体硬度下限值设定为250HV较适宜。     

TC4钛合金低压渗氮研究

为了提高表面性能,对TC4钛合金进行低压渗氮处理。通过金相显微镜、X射线衍射(XRD)及显微硬度计分析了渗氮层的组织与硬度。结果表明,TC4钛合金经低压渗氮处理后,表面物相由Ti N、Ti2Al N、Ti3Al和α-Ti组成,渗氮温度较低时,渗氮层较薄,硬度较低,随渗氮温度升高,渗氮层厚度增加,表面硬度亦随之增加,温度为820℃时,表面硬度可达800~850 HV,硬化层深度为30μm~40μm,渗氮温度继续增加,渗氮层组织变得疏松,表面硬度开始下降。     

曲轴离子渗氮工艺的改进

离子渗氮的温度可根据零件的材质、技术要求（包括：渗氮层硬度和深度、心部硬度、允许的变形量等）综合考虑进行选择。生产上常用的渗氮温度范围为450～650℃。对结构钢而言，渗氮温度低能得到较高的渗层硬度，保持较高的心部硬度，减小变形，但渗层较浅；若渗氮温度高，则心部强度降低，变形增大。保温时间的长短取决于零件的材料、渗氮层深度和渗氮温度。     

变速器输出法兰感应淬火内孔热变形分析与预测

某壁厚为6.75 mm的汽车变速器输出法兰,由于受现有感应加热设备频率限制,法兰?42.15外圆局部感应淬火后,淬硬层深度较深,导致内孔产生热变形大而影响后道内花键拉削工序.通过试验调整感应加热器与法兰之间的间隙,从而减小淬硬层深度,使内孔变形控制在0.02 mm以内.并通过Matlab三次多项式拟合出淬硬层深度及内孔变形的关系式,可实现对淬硬层深度及内孔变形的预测,减小设备投入,为类似产品的感应器设计提供参考.     

齿轮渗氮

一、前言众所周知,渗氮具有许多的优点,然而渗氮层的脆性却阻碍着渗氮齿轮的推广应用。传统的可控渗氮方法虽然可以有效地降低渗层脆性,但有效硬化层深度浅,以致在齿轮中应用也受到限制。本文作者们先后开发了分段可控渗氮和动态可控渗氮两种新技术,既能降低渗层脆性,又能保持良好的渗层硬度分布,是很有价值的齿轮热处理方法。     

TC4钛合金表面低压渗氮层的显微组织与耐磨性能

为了提高TC4钛合金的表面硬度及耐磨性,对其进行了820℃×10h的低压渗氮处理;通过X射线衍射仪、光学显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计及磨损试验机研究了表面渗氮层的显微组织与耐磨性能。结果表明:渗氮处理后,该钛合金表面形成了由表面氮化物层和次表面氮扩散层组成的渗氮层,其物相组成为TiN、Ti_2AlN和Ti_3Al;渗氮层的表面硬度为800~900HV,比基体的提高了近3倍,截面硬度随着深度的增加而下降;在相同条件下,渗氮后试样的磨损质量损失比未经渗氮处理的小,且随载荷的增加磨损质量损失增加更缓慢,耐磨性得到了极大的改善。     

内齿圈渗氮层的脆性及耐磨性分析

针对内齿圈表面硬度、耐磨性以及疲劳强度不足的问题,在其表面渗氮以增强其表面性能.在对渗氮方式和气体渗氮设备及工艺进行说明的基础上,重点对渗氮温度、氮势、渗氮时间等参数对内齿圈渗氮层脆性和耐磨性的影响进行研究,对后续指导并提升内齿圈渗氮层的性能具有理论意义.     

在普通车床上磨削大气缸套

我厂接到了试制氧气压缩机的任务。氧压机的关键件之一就是材料为铬钼铝的三个气缸套,其内孔分别为φ500D,φ300D、φ170D,套壁最薄处均为18毫米,要求内孔光洁度为▽8,表面需要渗氮0.4~0.5毫米,使表面硬度在HRC60以上。为保证气缸套内外圆同心等设计要求,气缸套氮化后的两端大平面,内     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

对渗氮处理中几个概念的探讨

我公司生产的产品中有部分零件需要进行表面渗氮处理。由于公司没有渗氮设备，只能委托外协加工，但在生产过程中经常会出现渗氮后质量不合格，外协单位认为是预先热处理造成的。因此，笔者想就渗氮处理中渗层硬度(表面硬度)和深度两个概念与预先热处理的关系进行一下探讨。     

弹性环气体渗氮新工艺研究

弹性环所用材料为1Cr11Ni2W2MoV。该弹性环表面需要进行渗氮处理以提高零件的使用寿命,渗氮层深度要求为0.4～0.6mm。采用常规工艺渗氮,渗氮时间长达85h。本文对采用高温气体渗氮的处理方法,通过工艺参数的优化,可将渗氮时间缩短到60h。     

齿轮轴的离子渗氮处理

我厂承接了一批齿轮轴的离子渗氮处理件,零件外形尺寸见图1,材料为38CrMoAl。主要技术要求:渗氯层深度0.3～0.4mm,表面硬度700～7201TV(表面磨去渗氮层O.05mm后,硬度700～715HV),零件弯曲变形≤0.08mm。     

介绍一种深孔淬火装置

深孔模具在进行常规热处理后,内孔表面硬度呈喇叭口分布,其淬硬层深度自两端向中间逐渐减薄,硬度值也递减。随孔长与孔径之比的增大,喇叭口现象加剧,往往内孔中间一段难以达到技术要求,模具寿命很低。为了改变上述不良状态,我们以尽可能提高模腔内表面淬火冷却速度为目的,设计了一套淬火装置(见图)。该淬火装置由1(1)/2BA离心清水泵或69-1耐蚀塑料泵供水,扬程17     

180簿壁缸套离子渗氮变形及控制

180缸套采用38CrMoAlA钢制造,配轻12V180高速柴油机,供海军使用,该缸套壁厚仅为9.88mm(见图1),一直沿用气体渗氮工艺,因其渗氮层要求较深(0.40～0.65mm),故处理时间长(二段渗氮保温共53h,每炉周期约7天),变形大,成本较高。我厂自1996年底改用离子渗氮处理该产品,较好地解决了其变形超差问题,且渗氮速度大大提高(保温共16h,每炉周期为1天),取得了比较明显的经济效益。 离子渗氮以其快速、优质、无污染等优点已为大家所共识,但离子渗氮对薄壁内孔零件的处理受     

大孔径对称双键槽的插削

在单件小批量生产中,加工大孔径对称双键槽的工件,常采用划线后再插削的方法,但对称度难以保证。为此,我厂以零件内孔定位,设计了一套滑块导向机构插削对称双键槽(如附图所示)。深证了工件的对称度。     

渗氮预处理对GCr15轴承钢性能的影响

研究了渗氮预处理对GCr15轴承套圈淬火组织、表面硬度、渗氮硬化层硬度的影响。结果表明:渗氮预处理后,套圈表面形成0.5 mm左右的硬化层,淬火后在不同回火温度下,套圈硬化层硬度均高于未渗氮套圈,渗氮预处理工艺可有效提高轴承钢套圈的表面硬度和回火稳定性。     

渗氮电压对液相等离子体电解渗氮层组织及耐腐蚀性能的影响

以氨水和KCl的混合溶液为电解液,利用液相等离子体电解渗氮工艺在180,200,220,240V电压下于38CrMoAl钢表面制备了渗氮层,研究了渗氮电压对渗氮层组织与耐腐蚀性能的影响。结果表明:随着渗氮电压升高,渗氮层中白亮层和扩散层的厚度不断增加,当渗氮电压为240V时,白亮层和扩散层的厚度最大,分别为42.9μm和84.9μm;渗氮层表面均呈"火山凸起"微区形貌,随着渗氮电压增大,"火山凸起"微区的落差逐渐增大,孔洞分布均匀性逐渐降低,孔径逐渐增大,渗氮层的峰值硬度先增大后趋于稳定;在200,220,240V电压下制备渗氮层的耐腐蚀性能优于基体的;当渗氮电压为220V时,渗氮层的耐腐蚀性能最好。